Читать учебное пособие online по теме Расчет и выбор аспирационного дополняют курс «Промышленная вентиляция » и предусматривают. Проектирование аспирационной системы деревообрабатывающего цеха.

Автоматизация систем кондиционирования воздуха и вентиляции.Сотников А.Г. Аэродинамические основы аспирации. Логачев Вентиляция и отопление гальванических цехов машиностроительных предприятий. Елинский.

Тем вентиляции в производственных цехах, помещениях и сооружениях. Из- ложены. Классификация систем аспирации и пневмотранспорта.

Вентиляция производственных помещений, технологический процесс в аспирации (обеспыливания) укрытого технологического оборудования и.

1 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра теплогазоснабжения Кафедра отопления и вентиляции ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ Учебные пособия к курсу лекций по дисциплине ╚Вентиляция╩, курсовому и дипломному проектированию по дисциплине ╚Вентиляция╩ для студентов специальности 270100.65 ╚Теплогазоснабжение и вентиляция╩ дневной и заочной форм обучения, программ бакалавриата направления 270800.62 Строительство, программ магистратуры направления 270800.68 Строительство, программ бакалавриата направления 140100.62 Теплоэнергетика и теплотехника, программ магистратуры направления 140100.68 Теплоэнергетика и теплотехника дневной и заочной форм обучения. Нижний Новгород, 2011 2 ББК 38.762.2 К 55 ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ Учебные пособия к курсу лекций по дисциплине ╚Вентиляция╩, курсовому и дипломному проектированию по дисциплине ╚Вентиляция╩ для студентов специальности 270100.65 ╚Теплогазоснабжение и вентиляция╩ дневной и заочной форм обучения, программ бакалавриата направления 270800.62 Строительство, программ магистратуры направления 270800.68 Строительство, программ бакалавриата направления 140100.62 Теплоэнергетика и теплотехника, программ магистратуры направления 140100.68 Теплоэнергетика и теплотехника дневной и заочной форм обучения. Нижний Новгород, издание ННГАСУ, 2011, с.178 В учебном пособии рассматриваются основные положения по созданию и поддержанию требуемых параметров микроклимата и конструированию систем вентиляции в производственных цехах, помещениях и сооружениях. Изложены методы расчета систем аварийной вентиляции, а также порядок аэродинамических расчетов для различных видов систем вентиляции, аспирации и пневмотранспорта и подбора вентиляторов, даны зависимости по расчету тепловых и воздушных балансов помещений и воздушно-тепловых завес. Приведены сведения по расчетам и подборам местных отсосов, газоочищающего и обеспыливающего вентиляционного оборудования и методы расчёта аэрации в различных по назначению цехах, помещениях и сооружениях. Рис.103, табл.26, библиогр. назв.21 Составитель: Кочев А.Г. ББК 38.762.2 ISBN 5-87941-434-5 ╘ Кочев А.Г., 2011 ╘ ННГАСУ, 2011 3 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ .................................................................................................................................... 6 Глава 1. ВЗРЫВООПАСНОСТЬ ГАЗОВ И ПАРОВ .................................................................. 7 Глава 2. АВАРИЙНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ ..................................................................................... 8 Глава 3. ВОЗДУШНЫЕ И ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫЕ ЗАВЕСЫ .......................................... 13 3.1. Схемы воздушно-тепловых завес ....................................................................................... 14 3.2. Классификация воздушно-тепловых завес ........................................................................ 17 3.3. Расчёт воздушно-тепловых завес ........................................................................................ 22 Глава 4. МЕСТНАЯ ВЫТЯЖНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ ............................................................... 27 4.1. Требования, предъявляемые к воздухообмену в производственных помещениях....... 28 4.2. Требования, предъявляемые к местным отсосам .............................................................. 29 4.3. Классификация местных отсосов........................................................................................ 30 Глава 5. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ЛАБОРАТОРНЫХ ПРОИЗВОДСТВ .......................................................................................................................... 30 5.1. Вытяжные шкафы ................................................................................................................. 30 5.2. Порядок расчёта местных вытяжных систем вентиляции от вытяжных шкафов ........ 34 Глава 6. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ОКРАСОЧНЫХ ЦЕХОВ..................... 35 6.1. Вытяжные вентиляционные камеры................................................................................... 35 6.2. Основные положения, используемые при конструировании систем вентиляции окрасочных цехов ........................................................................................................................ 39 Глава 7. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ГАЛЬВАНИЧЕСКИХ И ТРАВИЛЬНЫХ ЦЕХОВ ............................................................................................................. 40 7.1. Классификация бортовых отсосов ...................................................................................... 40 7.2. Условия установки обычных бортовых отсосов ............................................................... 43 7.3. Расчёт количества воздуха, удаляемого бортовыми отсосами ........................................ 46 7.4. Расчёт количества воздуха, удаляемого кольцевыми отсосами ...................................... 49 7.5 Конструкция гальванических фильтров .............................................................................. 50 7.6. Основные положения, используемые при проектировании систем вентиляции гальванических и травильных цехов ......................................................................................... 68 Глава 8. ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНОСБОРОЧНЫХ ЦЕХОВ .................................................. 69 8.1. Кожухи-воздухоприемники ................................................................................................. 69 8.2. Основные положения, используемые при проектировании систем вентиляции механосборочных цехов ............................................................................................................. 72 4 Глава 9. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ГОРЯЧИХ ЦЕХОВ .............................. 72 9.1. Вытяжные зонты ................................................................................................................... 73 9.2. Классификация вытяжных зонтов ...................................................................................... 75 9.3. Расчёт зонтов-козырьков над загрузочными отверстиями электрических печей .......... 76 9.4. Расчёт зонтов-козырьков над загрузочными отверстиями печей, работающих на жидком или газообразном топливах .......................................................................................... 77 9.5. Расчёт и конструирование систем воздушного душирования ......................................... 81 9.6. Порядок расчёта систем воздушного душирования с изоэнтальпийным охлаждением для теплого периода года ............................................................................................................ 82 9.7. Порядок расчёта систем воздушного душирования с политропным охлаждением для теплого периода года................................................................................................................... 85 9.8. Порядок расчёта систем воздушного душирования для разбавления концентрации вредных компонентов в теплый период года ........................................................................... 86 9.9. Основные положения, используемые при конструировании систем вентиляции горячих цехов ............................................................................................................................... 87 Глава 10. СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ СБОРОЧНО-СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ ...................... 89 10.1. Вертикальные панели всасывания .................................................................................... 89 10.2. Наклонные панели всасывания (панели Чернобережского) .......................................... 90 10.3. Современные местные отсосы на гибких воздуховодах ................................................ 93 10.4 Современное оборудование сборочно-сварочных цехов ................................................ 94 10.5. Основные положения, используемые при конструировании ....................................... 114 систем вентиляции сборочно-сварочных цехов ..................................................................... 114 Глава 11. ВЕНТИЛЯЦИЯ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩИХ ПРОИЗВОДСТВ .................. 115 11.1. Системы аспирации и пневмотранспорта ...................................................................... 115 11.2. Скорость витания.............................................................................................................. 117 11.3. Скорость трогания ............................................................................................................ 120 11.4. Относительная скорость .................................................................................................. 122 11.5. Транспортирующая скорость .......................................................................................... 122 11.6. Определение потерь давления в системе при подъёме материала на отметку Н....... 124 11.7. Классификация систем аспирации и пневмотранспорта .............................................. 124 11.8. Схемы систем аспирации и пневмотранспорта ............................................................. 125 11.9. Особенности конструирования систем аспирации и пневмотранспорта .................... 137 11.10. Основные положения, используемые при конструировании систем аспирации и пневмотранспорта...................................................................................................................... 137 11.11. Индивидуальные стружкоотсосы серии ╚ИН╩ ............................................................ 137 5 Глава 12. ЦИКЛОНЫ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ И ПНЕВМОТРАНСПОРТА ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ................................................... 152 12.1. Циклоны серии Ц.............................................................................................................. 152 12.2. Циклоны серии К .............................................................................................................. 154 12.3. Циклоны серии УЦ ........................................................................................................... 155 Глава 13. ПЫЛЕВЫЕ ВЕНТИЛЯТОРЫ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ И ПНЕВМОТРАНСПОРТА ......................................................................................................... 155 Глава 14. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ И ПНЕВМОТРАНСПОРТА ......................................................................................................... 157 Глава 15. АЭРАЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ .......................................................... 160 15.1. Основные ограничения использования аэрации в помещении .................................... 160 15.2. Распределение давлений на вертикальные ограждающие конструкции однопролетного цеха ................................................................................................................. 160 15.3. Распределение давлений внутри здания ........................................................................ 162 15.4. Расчет аэрации однопролетных промышленных зданий под действием теплоизбытков ........................................................................................................................... 165 15.5. Современный метод расчета аэрации под действием теплоизбытков ........................ 168 15.6. Аэрация под действием ветра ......................................................................................... 170 15.7. Примеры расчета аэрации под действием ветровой нагрузки ..................................... 172 15.8. Расчет аэрации при совместном действии ветра и теплоизбытков ............................. 174 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ ................................................................ 177 6 ВВЕДЕНИЕ Системы вентиляции промышленных зданий по отношению к системам гражданских зданий и административно-бытовых корпусов имеют следующие отличительные особенности: значительно большие расходы воздуха; большие скорости движения воздуха в воздуховодах; большие площади поперечных сечений воздуховодов; конструирование систем аспирации и пневмотранспорта в промышленных цехах по особым требованиям; преимущественное использование воздуховодов круглого сечения; наличие большого количества общеобменных и местных приточно-вытяжных систем. Определение воздухообменов производится по доминирующим видам вредных выделений в производственных цехах и помещениях (по теплоте, водяным парам, вредным газам и парам с учетом их суммации действия на организм человека). Проектирование и монтаж систем промышленной вентиляция имеют свои специфические требования в зависимости от технологических особенностей производственных процессов, выполняемых на участках цехов. Характерным для обеспечения требуемых параметров микроклимата в производственных помещениях является одновременная работа общеобменных и местных приточно-вытяжных систем. Высокая концентрация вредных компонентов в удаляемом воздухе местными вытяжными системами предполагает его очистку в специальном оборудовании перед выбросом в атмосферу. Расчёт и подбор очищающего оборудования производится по специальным методикам, приведённым в нормативно-справочной документации, для соответствующих видов производств. Местные системы вентиляции и кондиционирования воздуха компонуются в системы по технологическим линиям производства, по одновременности действия оборудования, по видам вредных выделений, по оптимальным радиусам действия и расходам воздуха. 7 Глава 1. ВЗРЫВООПАСНОСТЬ ГАЗОВ И ПАРОВ В процессе производства на промышленных предприятиях образуются и попадают в помещение вредные газы и пары, которые в определенном процентном соотношении с воздухом или кислородом образую взрывоопасную смесь. Минимальное процентное соотношение газов или паров с воздухом, при котором наступает условие взрыва, называется нижним пределом взрываемости (НПВ). Максимальное процентное соотношение газов или паров в смеси с воздухом, при котором существует условие взрыва, называется верхним пределом взрываемости (ВПВ). Газ или пар считается взрывоопасным, если его относительная концентрация находится между нижним и верхним пределами взрываемости [1,2,4]. Для наиболее распространенных газов и паров, образующихся на промышленных предприятиях, имеются следующие значения НПВ и ВПВ: НПВ, % Угарный газ СО Этиловый спирт этанол С2Н5ОН Аммиак NH3 Ацетон СН3СОСН3 Бензин СnНm Водород Н2 Метан СН4 12,5 4 16 3 2,4 4 5 ВПВ, % 74 19 27 11 4,9 74 15 Наиболее распространенным и опасным является скопление органической пыли. Органическая пыль наиболее взрывоопасна при определенном фракционном составе. Например, угольная пыль наиболее взрывоопасна при фракционном составе 75 мкм, так как имеет развитую поверхность контакта частиц пыли с воздухом. Ее взрывоопасность резко снижается при фракционном составе 10 мкм, так как слой пыли лежит более плотным слоем, который ухудшает ее контакт с воздухом. 8 Взрыв – экзотермическое окисление по всему объему с образованием большого количества горячих продуктов сгорания (либо с пламенем, либо без пламени). Горение – пламенное экзотермическое окисление, протекающее на фронте горения. Существует определенная область, где происходит окислительная реакция, распространяющаяся с определенной скоростью. Нижний или верхний пределы взрываемости для смеси из нескольких компонентов определяется по закону Ле-Шателье [1]: Х см = 100% Рn , Р1 Р2 + + ... + Х1 Х 2 Хn (1) где Р1, Р2, … Рn – относительные (процентные) концентрации каждого компонента в смеси; Х1, Х2, … Хn – соответственно нижний и верхний предел взрываемости каждого компонента смеси. Глава 2. АВАРИЙНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ Аварийная вентиляция − совокупность элементов и устройств, представляющих мощную механическую вытяжную вентиляцию, которая работает только в аварийных ситуациях для обеспечения эвакуации людей. Аварийная система вентиляции через пульт управления автоматически сблокирована с общеобменными системами вентиляции. Приточновытяжные системы вентиляции в аварийных ситуациях автоматически выключаются, а системы аварийной вентиляции автоматически включаются по сигналу датчика огня, дыма или загазованности. Аварийную вентиляцию рассчитывают для двух вариантов [1]. Вариант 1. Нестационарные изменения концентрации вредных веществ в помещении при выключенных общеобменных системах вентиляции (климатические системы). 9 Массовый баланс вредных веществ, поступивших в помещение при залповых выбросах, разгерметизации оборудования или нарушении технологического процесса, в дифференциальной форме имеет вид: ‫ܩ‬в௣ ݀τ െ ν௡ ݀ܿ ൌ 0. ровав, получим следующую зависимость: Gвр τ с dτ = dc о (3) ∫ со Vn Gвр c = c0 + ⋅τ. (4) Vn Уравнение (4) представляет собой функцию 1-го порядка (линейная функ- (2) Разделив выражение (2) по переменным интегрирования и проинтегри- ция). Также по выражению (4) можно определить режимы работы общеобменных систем вентиляции ( рис. 1). τ, ч Рис. 1. Изменение концентраций вредных веществ в помещении по времени. Из графика можно определить следующие характеристики: − если концентрация вредных веществ достигает значения ПДК [4], в течение первого часа работы, то в этом случае общеобменная система вентиляции должна включиться с начала рабочей смены и работать непрерывно в течение всей смены (см. график 1 на рис. 1); 10 − если концентрация вредных веществ достигает значения ПДК в течение рабочей смены, то в этом случае общеобменная система вентиляции периодически включается через определенный цикл для предотвращения повышений концентраций значений ПДК (см. график 2 на рис. 1); − если в течение всей рабочей смены значение концентрации вредных веществ не превышает ПДК, то в этом случае допускается не конструировать общеобменную систему вентиляции для данного помещения (см. график 3 на рис. 1) Вариант 2. Нестационарные изменения концентрации вредных веществ в помещении при работающих общеобменных системах вентиляции. Массовый баланс вредных веществ имеет вид: Gвр dτ + Lпр спр dτ − Lух сух dτ − Vn dc = 0 , (5) где Gврdτ – количество вредных веществ, поступивших в помещение за время τ; Lпрспрdτ – количество вредных веществ, поступивших в помещение за время τ с приточным воздухом; Lухсухdτ – количество вредных веществ, удаляемых из помещения за время τ вытяжными общеобменными системами. Пусть Lпр = Lух, ρпр = ρух, сух = с – переменная. Распределим выражение (5) по переменным интегрирования, получаем Gвр Lух τ с + спр − с dτ = dс 0 ∫ со Lух Vn Gвр + спр − с Lух Lух τ = − ln Vn Gвр + спр − с0 Lух (6) Из выражения (6) можно определить время, в течение которого концентрация достигает значения ПДК: 11 Gвр + спр − с0 Lух V τ = n ⋅ ln Lух Gвр + спр − с Lух (7) Кратность аварийного воздухообмена определяется по зависимости: nав = Lух . Vn (8) Тогда из выражения (6) можно определить кратность аварийного воздухообмена: Gвр + спр − с0 Lух 1 τ = ⋅ ln . τ Gвр + спр − с Lух (9) Из зависимости (6) также можно определить концентрацию вредных веществ за определенный интервал времени. с= Gвр Gвр + спр − + спр − с0 e−nав ⋅ τ Lух Vn (10) В графическом виде выражение (10) можно представить следующим образом ( рис 2.): τэвак τ, ч Рис. 2. Изменение концентраций вредных веществ в объёме помещения По графику можно определить время эвакуации людей при c = cПДК, то есть время, в течение которого концентрация не будет превышать ПДК. 12 Однако из выражения (6) нельзя определить производительность аварийной вентиляции Lух, так как оно является трансцендентным. Поэтому для определения производительности аварийной вентиляции инженер Маурер предложил методику определения производительности аварийной вентиляции через систему относительных выражений. Относительно концентрации, времени и расхода. с= с0 − спр Gвр τ= Vn со − спр Gвр L= Lyx со − спр с − спр ( ) (11) ( ) Из первых 2-х зависимостей системы (11) определяют относительную концентрацию и относительное время. Потом по графику находят значение относительного расхода. τ1 τ, ч Рис. 3. Значение относительного расхода в зависимости от концентрации вредных веществ Найденное значение относительного расхода L подставляют в 3 выражение системы (11) и решают его относительно Lух. Производительность аварийной вентиляции больше 10 крат, поэтому в систему аварийной вентиляции устанавливается либо большой вентилятор среднего давления, либо два параллельно установленных в системе вентилятора. 13 Разновидностью аварийной вентиляции для общественных зданий является система дымоудаления, проектируемая аналогичным образом и рассчитываемая по времени эвакуации людей в начале наступления задымления в начальной стадии пожара. По СНиП 41-01-2003 п. 7.6.6 [18] и СНиП 2.04.05-91* п. 4.67 [17] для возмещения расхода воздуха, удаляемого аварийной системой вентиляции, специальной приточной системы проектировать не следует, так как при работе аварийной вентиляции воздух поступает в помещение через неплотности, дверей, ворот и проемов. Глава 3. ВОЗДУШНЫЕ И ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫЕ ЗАВЕСЫ Воздушные завесы − вентиляционные устройства, предназначенные для предотвращения перетекания воздуха через внутренние перегородки смежных помещений производственного здания с различными классами вредных веществ [4,14]. Воздушно-тепловые завесы – вентиляционные устройства, предназначенные для предотвращения перетекания наружного воздуха через двери, ворота и проемы зданий и сооружений различного назначения. Они исключают проникновение в помещение холодного наружного воздуха. Воздушные завесы имеют следующие основные элементы: 1) калорифер; 2) вентиляционный агрегат; 3) система воздуховодов и каналов; 4) воздуховоды равномерной раздачи или вентиляционная колонка с щелевым выпуском воздуха через направляющие лопатки. Согласно определению воздушные завесы устанавливаются у внутренних стен, а воздушно-тепловые завесы устанавливаются около ворот, дверей и проемов у наружных стен здания [1,2,3,8,9]. 14 3.1. Схемы воздушно-тепловых завес 1. Двухсторонняя завеса с боковой раздачей воздуха с подводом снизу к вентколонкам от двух вентиляционных центров и воздухозабором из рабочей зоны или района завесы. Рис. 4. Двухсторонняя завеса с боковой раздачей воздуха с подводом снизу к вентколонкам от двух вентиляционных центров: 1 – калорифер; 2 – вентиляционный агрегат; 3 – система воздуховодов; 4 – вентиляционная колонка или воздуховод равномерной раздачи 2. Двухсторонняя завеса с подводом сверху с боковой раздачей от одного вентиляционного центра и забором воздуха из рабочей зоны или района завесы. Рис. 5. Двухсторонняя завеса с подводом сверху с боковой раздачей от одного вентиляционного центра 3. Двухсторонняя завеса с подводом сверху с боковой раздачей от одного вентиляционного центра и забором воздуха из верхней зоны. 15 Рис. 6. Двухсторонняя завеса с подводом сверху с боковой раздачей от одного вентиляционного центра 4. Унифицированная воздушно-тепловая завеса СТД-300М (монтируется в блоке). Рис. 7. Унифицированная воздушно-тепловая завеса СТД-300М 5. Двухсторонняя воздушно-тепловая завеса с боковой раздачей воздуха с подводом воздуха сверху от двух вентиляционных центров и воздухозабором и воздухозабором снаружи здания. 16 Рис. 8. Двухсторонняя воздушно-тепловая завеса с боковой раздачей воздуха с подводом воздуха сверху от двух вентиляционных центров 6. Унифицированная воздушно-тепловая завеса А6,3х3000 (вентиляционная колонка). Рис. 9. Унифицированная воздушно-тепловая завеса А6,3х3000 Воздушно-тепловые завесы могут использоваться в качестве воздушноотопительных агрегатов и как приточные системы вентиляции. 17 3.2. Классификация воздушно-тепловых завес Воздушно-тепловые завесы имеют следующую классификацию. 1. По режиму работы: 1.1) постоянного действия; 1.2) периодического действия. Режим работы завесы определяется следующими факторами: а) требованиями к параметрам микроклимата в помещении; б) наличием постоянных рабочих мест в районе завесы; в) режимом работы общеобменных приточных систем вентиляции. Завесы периодического действия конструируются таким образом, чтобы они не оказывали влияние на тепловой и воздушный режим помещений (в балансе не учитываются). Завесы постоянного действия используются либо как воздушноотопительные агрегаты, либо как элементы приточных систем вентиляции. 2. По направлению действия струи: 2.1) струя, выпущенная снизу вверх 2.2) струя, выпущенная сбоку 18 2.3) струя выпущенная сверху вниз Рис. 10. Направления воздушных струй, выпущенных из ВТЗ С теплотехнической точки зрения наиболее эффективной является завеса по схеме 2.1, т.к. в этом случае совпадает направление действия гравитационных и инерционных сил. Данная схема не получила широкого распространения из-за постоянного засорения и разрушения щелевого выпуска и воздуховода равномерной раздачи при движении автотранспорта и проходе людей через проем. В промышленных зданиях наибольшее распространение получала схема 2.2. Двухстороннюю боковую раздачу проектируют при ширине проема более 2,5 м; при ширине проема менее 2,5 м проектируют одностороннюю боковую раздачу. В общественных зданиях и административно-бытовых комплексах в основном конструируют воздушно-тепловые завесы по схеме 2.3 (это связано с планировкой помещений). 19 3. По температуре подаваемого воздуха и месту воздухозабора на завесу: 3.1) воздушно-тепловые завесы с подогревом воздуха и воздухозабором из помещения: tз tв, tв = tр.з., tв = tв.з.; 3.2) воздушная завеса без подогрева и воздухозабором из помещения: tз = tв, tв = tр.з., tв = tв.з.; 3.3) воздушно-тепловая завеса с подогревом и забором воздуха снаружи здания: tз tн; 3.4) воздушная завеса без подогрева и воздухозабором снаружи здания: tз = tн. Схема 3.1 используется в помещениях с особыми требованиями к микроклимату и при наличии постоянных рабочих мест в районе завесы. Схема 3.2 используется в помещениях с явными теплоизбытками и отсутствием постоянных рабочих мест в районе завесы, т.е. в данных помещениях допускается некоторое снижение температуры в районе завесы. Схема 3.3 используется, если завеса является приточной системой вентиляции. Схема 3.4 используется в сухих помещениях (сухой влажностный режим) с явными тепловыделениями и доминирующим дебалансом общеобменных приточных систем вентиляции над вытяжными системами. В данных помещениях за счет внутреннего избыточного давления весь воздух воздушно-тепловой завесы выдавливается через открытый проем наружу. Согласно СНиП 41-01-2003 (п. 7.7) [18] воздушные и воздушнотепловые завесы следует предусматривать в следующих случаях: 20 а) у постоянно открытых проемов в наружных стенах помещений, а также у ворот и проемов в наружных стенах, не имеющих тамбуров и открывающихся более пяти раз или не менее чем на 40 мин в смену, в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 15 ╟С и ниже (параметры Б); б) у наружных дверей вестибюлей общественных и административнобытовых зданий – в зависимости от расчетной температуры (╟С) наружного воздуха (параметры Б) и числа людей, проходящих через двери в течение 1 ч: от минус 15 до минус 25 – 400 чел. и более; от минус 26 до минус 40 – 250 чел. и более; ниже минус 40 – 100 чел. и более; в) при обосновании – у наружных дверей зданий, если к вестибюлю примыкают помещения без тамбура, оборудованные системами кондиционирования; г) у наружных дверей, ворот и проемов помещений с мокрым режимом; д) при обосновании – у проемов во внутренних стенах и перегородках производственных помещений для предотвращения перетекания воздуха из одного помещения в другое; е) при обосновании – у ворот, дверей и проемов помещений с кондиционированием или по заданию на проектирование, или по специальным технологическим требованиям. Теплоту, подаваемую воздушными завесами периодического действия, не следует учитывать в воздушном и тепловом балансах здания. Воздушные и воздушно-тепловые завесы у наружных проемов, ворот и дверей следует рассчитывать с учетом ветрового давления. Расход воздуха следует определять, принимая температуру наружного воздуха и скорость ветра при параметрах Б, но не более 5 м/с. Если скорость ветра при параметрах Б меньше, чем при параметрах А, то воздухонагреватели следует проверять на параметры А. Скорость (м/с) выпуска воздуха из щелей или отверстий воздушно-тепловых завес следует принимать не более: 8 – у наружных дверей; 21 25 – у ворот и технологических проемов. Расчетную температуру tсм (╟С) смеси воздуха, поступающего в помещение через наружные двери, ворота и проемы, следует принимать не менее: 12 – для производственных помещений при легкой работе и работе средней тяжести и для вестибюлей общественных и административно-бытовых зданий; 5 – для производственных помещений при тяжелой работе и отсутствии постоянных рабочих мест на расстоянии 6 м и менее от дверей, ворот и проемов. На практике часто пользуются данными из СНиП 2.04.05-91* [17]. Температуру воздуха, подаваемого воздушно-тепловыми завесами, следует принимать не выше 50╟С у наружных дверей и не выше 70╟С у наружных ворот и проемов. Расчетную температуру смеси воздуха, поступающего в помещение через наружные двери, ворота и проемы, следует принимать tсм (╟С) не менее: 14 – для производственных помещений при легкой работе; 12 – для производственных помещений при работе средней тяжести ний; 8 – для производственных помещений при тяжелой работе; 5 – для производственных помещений при тяжелой работе и отсутствии постоянных рабочих мест на расстоянии 3 м и менее от наружных стен и 6 м и менее – от дверей, ворот и проемов. Рекомендуемая скорость в воздуховодах и каналах завесы должна составлять 70% от скорости воздуха на выходе из щели завесы:υв = 0,7υз. и для вестибюлей общественных и административно-бытовых зда- 22 3.3. Расчёт воздушно-тепловых завес 1. Определяется массовый расход воздуха промышленной воздушнотепловой завесы [2]: Gз = 5100 ⋅ qз ⋅ ╣ пр ⋅ Fпр ⋅ ∆Р ⋅ ρсм , (12) где qз – относительный расход воздушной завесы или характеристика воз- душно-тепловой завесы, qз = Gз = 0, 5 В 1, 0 ; Gпр (13) Где: Gпр – количество приточного воздуха, поступившего в помещение со струей завесы после контакта с окружающим воздухом; ╣пр – коэффициент расхода проема принимается из справочной литературы в зависимости от конструкции притворов проема: для распашных ╣пр=0,25В0,36; для раздвижных╣пр = 0,29В0,42; Fпр – площадь проема, закрываемого воздушно-тепловой завесой, м2, Fпр = Нпр Ї Впр, ∆Р − расчетный перепад давлений воздуха на уровне проема снаружи и внутри здания, Па; ∆ܲ ൌ ∆ܲ ௣ ൅ ݇஥ Ї ∆ܲ ஥, (14) ∆Рр − располагаемое давление в проеме, Па; ∆РР = h ⋅ ( γ н -γ в ) , (15) h – расчетная высота; γн, γв – удельный вес воздуха при температуре наружного [13,15,16] и внутреннего [4,14] воздуха соответственно, Н/м3, γ= 3463 ; 273 + t kυ − коэффициент, характеризующий поправку на ветровое давление и учитывающий степень герметичности зданий; ∆Рυ – избыточное давление на уровне проема, Па 23 ∆Рυ = сυ υ2 υ 2 ρн ; (16) сυ – расчетный аэродинамический коэффициент, для зданий сυ = +0,8; υυ – расчетная скорость ветра, м/с, значение которой принимаем по параметрам Б для холодного периода года. Значение kυ принимается из справочной литературы в зависимости от конструкции зданий: 1) kυ = 0,2 – для зданий без фонарей и закрытыми аэрационными фрамугами в холодный период года; h = 0,5Н. (17) Высота h принимается по вертикали от центра проема до нулевой зоны, которая совпадает с верхним краем проема. Рис. 11. Здание без фонарей и закрытыми аэрационными фрамугами 2) kυ = 0,5 – для зданий с фонарями и закрытыми аэрационными фрамугами в холодный период года. 24 Рис. 12. Здание с фонарями и закрытыми аэрационными фрамугами h = h1 + h2 ; 2 lп +1 2 l в (18) 3) kυ = 0,8 – для зданий с фонарями и открытыми аэрационными фрамугами в холодный период года. Рис. 13. Здание с фонарями и открытыми аэрационными фрамугами h = h1 + , 2 ╣ п Fп ⋅ +1 ╣ в Fв h2 (19) 25 где h1, h2 – вертикальные расстояния соответственно от центра проема до центра приточных фрамуг и от центра проема до центра вытяжных фрамуг, м; hп, hв – соответственно вертикальные расстояния от центра приточных фрамуг до нулевой зоны и от центра вытяжных фрамуг до нулевой зоны, м; h – расчетная высота, м; Н – высота проема, м; lп – горизонтальная длина приточной фрамуги (в плане), м; lв – горизонтальная длина вытяжной фрамуги (в плане), м; ╣п, ╣в – соответственно коэффициенты расхода приточных и вытяжных аэрационных фрамуг; Fп, Fв – площади соответственно приточных и вытяжных фрамуг, м2. 2. Определяется температура воздуха воздушно-тепловой завесы: tЗ = t см − t н + tн , q ⋅ (1 − Q ) (20) где tн – расчетная температура наружного воздуха в холодный период по параметрам Б, ╟С; Q – относительные потери теплоты завесы, характеризует долю теплоты, теряемую с воздухом, уходящим через открытый проём наружу, относительно общей тепловой мощности ВТЗ, Q= Qт / пот , Qз (21) Q = f (q з ; F ) . 26 Рис. 14. Значения Q для ВТЗ шиберного типа. а- для боковой завесы; б- для нижней завесы. Qз – тепловая мощность завесы; F – относительная площадь проема. F= Fпр Fщ = 10 В 40 , Fщ – площадь щелевого выпуска. 3. Рассчитывается тепловая мощность воздушно-тепловой завесы: Qз = 0,278 Ї Gз Ї св Ї (tз – tо) (22) tо определяется в зависимости от классификации воздушно-тепловых завес: tо = tр.з.; tо = tв.з.; tо = tсм; tо = tн 4. Определяется ширина щелевого выпуска завесы: bщ = Fпр 2 ⋅ F ⋅ Hщ , (23) где Нщ = Нпроема высоте проёма ворот; цифра 2 в знаменателе – при двухсторонних воздушно-тепловых завесах. 5. Вычисляется скорость воздуха, м/с, на выходе из щели завесы по зависимости υз = Gз , 2 ⋅ 3600 ⋅ Fщ ⋅ ρ з (24) 27 Fщ = bщ Ї Нщ, υз ≤ υдоп щелевого выпуска при υз = υдоп : bщ = Gз . 2 ⋅ 3600 ⋅ Н щ ⋅ υдоп ⋅ ρз (26) (25) 6. Если неравенство (25) не выполняется, то пересчитывают ширину 7. Так как при открывании проемов, дверей или ворот температура в районе завесы понижается, то необходимо определять дополнительно количество теплоты завесы, которое расходуется на восстановление температуры от tсм до tр.з.: Qдоп = 0, 278 ⋅ Gв τ ⋅ св ⋅ ( tр.з. − tсм ) ⋅ . qз 60 (27) Из зависимости (27) рассчитывают время работы завесы после закрытия проема τ. Данный расчет был приведен для периодически действующих воздушно-тепловых завес. Для завес постоянного действия порядок расчета аналогичный, только массовый расход воздуха, подаваемого воздушно-тепловой завесой, Gз принимается равным Gпр, а температура воздуха, подаваемого воздушно-тепловой завесой, принимается равной температуре приточного воздуха. Завесы предотвращают перетекание воздуха через двери, ворота и проемы, поэтому инфильтрация у них не считается. Глава 4. МЕСТНАЯ ВЫТЯЖНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ Местная вытяжная вентиляция – совокупность элементов и устройств, предназначенных для локализации выделяющихся вредных веществ у технологического оборудования или мест их образования и удаления загрязненного воздуха за пределы помещения [1,2,3,4,8,9,10,12,14,19,20,21]. 28 Основными элементами местных вытяжных систем вентиляции являются: 1) местные отсосы; 2) ответвления; 3) магистральный воздуховод. В зависимости от того, механическая или гравитационная система, в состав входит очищающее оборудование (фильтры, пылеуловители, циклоны) и вентиляционный агрегат. Многообразие типов технологического оборудования вызывает необходимость конструирования большого количества форм и моделей местных отсосов. Местный отсос – устройство, предназначенное для забора вредных веществ от технологического оборудования или мест их образования. Наличие вредных веществ в удаляемом воздухе приводит к выполнению следующих требований к организации воздухообмена в производственных помещениях. 4.1. Требования, предъявляемые к воздухообмену в производственных помещениях 1. Приточные струи не должны пересекать траекторию факела местных отсосов. 2. Запрещается устанавливать воздухораспределители над технологическим оборудованием и технологическими линиями. 3. Воздуховоды приточных систем должны размещаться в местах, не мешающих технологическому производству. 4. Воздухораспределители следует располагать над рабочими местами и проездами для обеспечения в рабочей зоне требуемых метеоусловий таким образом, чтобы была минимальная траектория от воздухораспределителя до зоны дыхания человека. 29 5. Тип воздухораспределительных устройств определяется видом технологических операций и особенностями производства в помещении. Концентрация вредных веществ в воздухе, удаляемом местными вытяжными системами, превышает концентрацию этих веществ в воздухе, удаляемом общеобменными системами, поэтому эффективность местных вытяжных систем по удалению вредностей выше, чем у общеобменных. Общеобменные системы для достижения того же эффекта должны иметь значительно большие расходы, поэтому местные вытяжные системы не являются климатическими, они являются технологическими системами вентиляции. 4.2. Требования, предъявляемые к местным отсосам К местным отсосам предъявляются санитарно-гигиенические и технологические требования. Санитарно-гигиенические требования – требования, определяющие необходимость полного улавливания местным отсосом выделяющихся вредных веществ и исключения попадания их в зону дыхания человека для поддержания в рабочей зоне требуемых климатических условий. Технологические требования: 1) местный отсос должен полностью укрывать место образования вредных веществ и иметь минимальный технологический проем (рабочий проем) для обслуживания процессов; 2) местный отсос должен располагаться в местах, обеспечивающих максимальную производительность труда и безопасность технологических процессов; 3) местные отсосы должны иметь минимальные аэродинамические сопротивления; 4) удаление вредных веществ должно совпадать с направлением действия сил инерции вредных веществ; 5) местные отсосы должны изготавливаться индустриальными методами и легко демонтироваться. 30 4.3. Классификация местных отсосов Существует следующая условная классификация местных отсосов: − полуоткрытые; − открытые; − полностью закрытые. Полуоткрытые местные отсосы – местные отсосы, полностью укрывающие место образования вредных веществ и имеющие рабочий проем для обслуживания технологических процессов (вытяжные шкафы и вытяжные камеры). Открытые местные отсосы – местные отсосы, расположенные за пределами технологического оборудования и технологической линии (зонты, зонты-козырьки, бортовые отсосы). Полностью закрытые местные отсосы – местные отсосы, входящие в состав кожуха технологического оборудования. Для забора воздуха у них в кожухе имеются специальные щелевидные отверстия. Глава 5. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ЛАБОРАТОРНЫХ ПРОИЗВОДСТВ 5.1. Вытяжные шкафы Вытяжные шкафы – полуоткрытые местные отсосы, предназначенные для проведения технологических процессов в лабораторных условиях. 31 Рис. 15. Простой вытяжной шкаф Разрежение, создаваемое в шкафу, должно быть таким, чтобы нулевое значение эпюры разрежения находилось ниже нижнего края рабочего проема [1,2,3,19,20]. Удаление воздуха из шкафа может осуществляться гравитационным или механическим способом. Это определяется видом технологических операций, физико-химическими свойствами и температурой продуктов обработки. Данный вытяжной шкаф называется простым вытяжным шкафом, так как у него отсутствует регулировка расходов воздуха из нижней и верхней зоны. Вытяжной шкаф, у которого имеется регулировка расходов из верхней и нижней зон, называется комбинированным. Регулировка расходов производится за счет установки экрана. 32 Рис.16. Комбинированный вытяжной шкаф. 1 – корпус вытяжного шкафа; 2 – рабочий проем; 3 – активная зона (зона проведения 4 – вытяжная шахта; 5 – экран Количество воздуха Lух, удаляемого от вытяжных шкафов, определяется токсичностью образующихся вредных веществ и температурой внутри вытяжного шкафа. Так, при эндотермических реакциях (с поглощением теплоты) расход удаляемого воздуха определяется по допустимой скорости в рабочем проеме: Lух = υдоп Ї Fпр Ї 3600. зависимости от токсичности вредных веществ, υдоп = 0,2В1,5 м/с. При экзотермических реакциях в вытяжном шкафу расход удаляемого воздуха Lух определяется в зависимости от теплоты, выделяемой в результате реакции, и геометрических характеристик шкафа по следующему эмпирическому выражению: 2 Lух = 120 ⋅ 3 h ⋅ Q ⋅ Fпр , (28) Значение допустимой скорости приводится в справочной литературе в (29) где h – высота рабочего проема, м; Q – явная теплота, выделяющаяся в результате реакции, Вт; 33 Fпр – площадь рабочего проема, м2. В шкафах с экзотермическими реакциями удаление воздуха осуществляется в основном гравитационным способом. Этот расход воздуха будет удаляться за счет располагаемого давления: Рр = Н Ї (γв – γшк), ной шахты, м; γв, γшк – удельные веса воздуха в районе шкафа и внутри шкафа, Н/м3, γ= 3463 . 273 + t (30) где Н – вертикальное расстояние от цента рабочего проема до среза вытяж- (31) Потери давления при движении воздуха от центра рабочего проема до среза вытяжной шахты определяется методом динамических давлений: υ2 ∆Р = ξ п ⋅ Рд = ξ п ⋅ ⋅ ρ шк . 2 (32) Потери энергии определяются как доля от динамического давления: ξ п = Σξ + λ тр ⋅ H , d (33) где ξп – приведенный коэффициент местного сопротивления, который определяется по выражению (33), зависит от коэффициентов местного сопротивления на тракте от входа в шкаф до среза шахты и линейных потерь по высоте шахты; υ – скорость в вытяжной шахте, м/с; ρшк – плотность воздуха в шкафу, кг/м3, ρшк=. γшк/g Приравняв выражения (30) и (32), определяем высоту вытяжной шахты, при которой будет обеспечиваться расход Lух. H Н ⋅ ( γ в -γ шк ) = Σξ + λ тр ⋅ d ⋅ Рд , Н= Σξ ⋅ Рд , λ ∆γ − тр ⋅ Рд d (34) 34 то есть высота вытяжной шахты определяется в зависимости от суммы коэффициентов местных сопротивлений, перепада удельных весов, диаметра шахты, шероховатости и аэродинамических характеристик. 5.2. Порядок расчёта местных вытяжных систем вентиляции от вытяжных шкафов 1. Определяют расход воздуха, который необходимо удалить от вытяжного шкафа: 2 Lух = 120 ⋅ 3 h ⋅ Q ⋅ Fпр . 2. Рассчитывают температуру воздуха в шкафу, ╟С: 3, 6 ⋅ Q tшк = tв + . (35) cв ⋅ Lух ⋅ ρшк Плотность воздуха в шкафу ρшк принимается с последующим уточнением. 3. Вычисляют удельные веса воздуха γв и γшк по зависимости (31) и плотность воздуха в вытяжном шкафу ρшк. 4. Находят значение скорости в шахте, задавшись диаметром или эквивалентным диаметром, если шахта имеет прямоугольное сечение. Значение скорости должно быть в пределах υ = 1,5В2,5 м/с. υ= Lух πd 2 ⋅ 3600 4 . (36) 5. Определяют динамическое давление Рд = υ2 ⋅ ρ шк . 2 6. Рассчитывают перепад удельных весов ∆γ и λтр: 68 k λ тр = 0,11 + Re d 0,25 . 7. По выражению (34) находят высоту Н. 8. Определяют располагаемое давление Рр по формуле (30). 9. Вычисляют суммарное значение коэффициентов местных сопротивлений Σξ и приведенный коэффициент местного сопротивления ξп по зависимости (33). 35 10. Рассчитывают потери давления ∆Р по выражению (32). 11. Производят сравнительный анализ. При выполнении условия Рр ≥ ∆Р, (37) проверяют размер вытяжной шахты Н, является ли он приемлемым для монтажа (2 м от уровня кровли). Если высота Н соответствует требованиям и выполняется условие (37), то такой шкаф оборудуют гравитационной системой. Если не выполняется условие (37) или высота не приемлема для монтажа, то в таких случаях шкаф оборудуется механической системой вентиляции. У ╚холодных╩ шкафов (с эндотермическими реакциями) проектируются только механические системы вентиляции, и значение допустимой скорости в рабочем проеме находится в интервале от 0,2 до 1,5 м/с. Глава 6. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ОКРАСОЧНЫХ ЦЕХОВ В окрасочных цехах существуют следующие категории помещений по взрыво-пожароопасности: категории А, Б, В, Г, Д. Наиболее распространенными видами местных отсосов в окрасочных цехах являются вытяжные вентиляционные камеры. Конструкция вытяжных вентиляционных камер зависит от способа окрашивания изделия или от способа нанесения на его поверхность различных составов [2, 3, 20]. В настоящее время существуют следующие способы окрашивания изделий: пневмораспыление, струйный облив, окрашивание кистями или валиками, окунание, электроосаждение. 6.1. Вытяжные вентиляционные камеры Вытяжные вентиляционные камеры – полуоткрытые местные отсосы, оборудованные вытяжной вентиляцией, внутри корпуса которых проходят технологические процессы с выделением вредных или токсичных компонентов. 36 Расчет производительности вытяжной вентиляции из вентиляционных камер зависит от времени нахождения человека внутри камеры. В настоящее время существуют два варианта расчёта производительности вытяжной вентиляции из вытяжных вентиляционных камер Вариант 1. Расчёт производительности вытяжных вентиляционных камер при кратковременном пребывании человека в камере. Расчет производительности вытяжной системы вентиляции производится по зависимости: Lух = υдоп Ї Fпр Ї 3600. Значение допустимой скорости принимается в рабочем проеме камеры и равно 0,2В1,3 м/с. Эти данные берутся из справочной литературы в зависимости от способа окрашивания изделия и от токсичности образующихся компонентов. В настоящее время выпускаемые вытяжные венткамеры оборудуются гидрофильтрами, через которые проходит воздух перед выпуском за пределы камеры. Классификация вытяжных венткамер производится по конструкции гидрофильтров. 1. Вытяжная вентиляционная камера с лабиринтовым гидрофильтром. Рис. 17. Вытяжная вентиляционная камера с лабиринтовым гидрофильтром: 1 – корпус камеры; 2 – рабочий проем; 3 – технологический проем; 4 – окрашиваемое изделие; 5 – 37 лабиринтовый гидрофильтр; 6 – водяной экран камеры; 7 – форсунки водяного экрана камеры; 8 – форсунки гидрофильтра; 9 – каплеуловитель; 10 – вытяжной вентилятор (устанавливается стойник в теплом помещении); 11 – вытяжная шахта; 12 – трап; 13 – водяной от- 2. Вытяжная вентиляционная камера с каскадным гидрофильтром и перфорированной трубой. Рис. 18. Вытяжная вентиляционная камера с каскадным гидрофильтром и перфорированной трубой Отличительными конструктивными особенностями камеры являются: − каскадная конструкция гидрофильтра 5 с перфорированной трубой для подачи воды на верхний каскад; − перфорированный трап 6 с экраном 7 для обеспечения равномерного всасывания по всей площади трапа, чтобы исключить образование застойных зон в камере. 3. Вытяжная вентиляционная камера с каскадным гидрофильтром и переливом. Подача воды осуществляется на верхний каскад сосредоточенно или через перфорацию. Переливные каскады создают сплошной экран воды на каждом уровне, в результате – высокая степень очистки. 38 Рис. 19. Вытяжная вентиляционная камера с каскадным гидрофильтром и переливом Вариант 2. Расчет производительности вытяжных вентиляционных камер при постоянном пребывании человека в камере. Расчет производится по количествам образующихся вредных выделений Gвр и предельно допустимым концентрациям соответствующих компонентов: Gух = сПДК св , − ρк ρв Gвр (38) где Gвр – количество вредных выделений, образующихся в камере по каждому компоненту, кг/ч; спдк, св – ПДК и концентрация данного компонента в рабочей зоне; ρк, ρв – плотности воздуха в камере и в рабочей зоне, кг/м3. Чтобы человек не получил профессиональных заболеваний, концентрация вредных компонентов в камере не должна превышать предельно допустимой концентрации (ПДК). Расчет по зависимости (38) производится по каждому компоненту вредных выделений с учетом суммации их действия на организм человека. За расчетное значение принимается большее полученное значение. 39 6.2. Основные положения, используемые при конструировании систем вентиляции окрасочных цехов 1. Окрасочные цеха имеют категории помещений А, Б, В среди прочих, поэтому при конструировании систем вентиляции следует учитывать требования СНиП 41-01-2003, СНиП 2.04.05-91* и приложений по взрывопожароопасным помещениям, а также требования СНиП 21-01-97*, ГОСТ Р 53300-2009, СП 7.13130.2009. 2. В окрасочных цехах следует проектировать самостоятельные приточные системы по требованиям категории взрывопожароопасных помещений. Вытяжные вентиляторы должны конструироваться во взрывозащищенном исполнении с резервным вентилятором. 3. Удаление воздуха общеобменными местными системами должно осуществляться из верхней и нижней зон (50%/50%). 4. Если в помещения категорий А и Б имеются выходы помещений других категорий, то они оборудуются тамбур-шлюзами. В тамбур-шлюзы подаётся воздух для создания избыточного давления ∆Pт-ш≥20 Па от самостоятельных приточных систем с резервным вентилятором. 5. Перед выбросом воздуха от местных систем окрасочных цехов необходимо производить его очистку в ╚мокрых╩ или ╚сухих╩ уловителях . 6. Окрасочные цеха должны оборудоваться системами аварийной вентиляции. 7. При расчете производительностей общеобменных приточных систем следует учитывать следующие балансовые расходы: Gпр = Gух + Gм.о. . (39) 8. Приточные общеобменные системы должны обеспечивать воздухораспределение, исключающее пересечение траектории приточных струй с факелом вредных выделений. 40 Глава 7. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ГАЛЬВАНИЧЕСКИХ И ТРАВИЛЬНЫХ ЦЕХОВ В этих цехах производят химическую, электрохимическую и электрическую обработку поверхностей изделий. Основными элементами местных вытяжных систем являются бортовые отсосы. Бортовой отсос – открытый местный отсос, удаляющий вредные вещества от гальванических ванн и расположенный на их бортах. 7.1. Классификация бортовых отсосов Существует следующая классификация бортовых отсосов. 1. По расположению: а) однобортовые (рис. 20); б) двухбортовые (рис. 21). Выбор типа бортового отсоса зависит от ширины ванны В: − при ширине ванны В 600 мм – устанавливается однобортовой отсос; − при ширине ванны в пределах 600 ≤ В ≤ 1200 мм – устанавливается двухбортовой отсос. 2. По конструктивным особенностям: а) простые (обычные) бортовые отсосы; б) опрокинутые бортовые отсосы. 41 Рис. 20. Простые (обычные) однобортовые отсосы Рис. 21. Простые (обычные) двухбортовые отсосы 42 Рис. 22. Опрокинутые бортовые отсосы: а – однобортовой отсос; б – двухбортовой отсос В – ширина ванны; Вр – расстояние между крайними точками бортовых отсосов или между крайней точкой бортового отсоса и бортом ванны; Н – вертикальное расстояние от зеркала электролита до края борта ванны; Нр – вертикальное расстояние от поверхности зеркала электролита до центра плоскости всасывания Простые бортовые отсосы имеют вертикальную плоскость всасывания, а опрокинутые – горизонтальную плоскость всасывания. Выбор одно- или двухбортового опрокинутого отсоса аналогичен выбору простых. 3. По форме: − прямоугольные; − кольцевые; − угловые (в настоящее время не выпускаются). Как было показано в курсе ╚Теоретические основы создания микроклимата в помещении╩, вытяжные отверстия прямоугольной и щелевой форм имеют более дальнобойный факел по сравнению с факелами вытяжных отверстий круглой формы. Поэтому всасывающие отверстия бортовых отсосов любых конструкций изготавливаются прямоугольной или щелевой формы. 43 7.2. Условия установки обычных бортовых отсосов 1. Если расстояние от зеркала электролита до центра плоскости всасывания Нр = 80В150 мм. 2. Если обрабатываемые изделия имеют сложную конфигурацию с выступами. 3. При наличии у ванны передувки. При прочих равных условиях предпочтение всегда отдают опрокинутым бортовым отсосам, так как вся плоскость всасывания бортового отсоса лежит в зоне паров электролита и криволинейное движение воздуха, подтекающего к плоскости всасывания, оказывает придавливающий эффект на траекторию движения паров электролита. Опрокинутый бортовой отсос устанавливают у ванн, у которых Нр = = 150В300 мм. Основным недостатком опрокинутых бортовых отсосов является перекрытие части площади поверхности зеркала электролита. Бортовые отсосы всегда устанавливаются с длинной стороны ванны. Если ванна имеет длину более 1200 мм, то у таких ванн устанавливают секционные бортовые отсосы, т.к. максимальная длина бортового отсоса l1 = 1200 мм. Секционные бортовые отсосы имеют следующие основные элементы (рис. 23). Рис. 23. Секционные бортовые отсосы: 1 – оголовок бортового отсоса; 2 – корпус; 3 – коллектор – камера статического давления, должна обеспечивать равномерность всасывания; 4 – гальваническая ванна 44 Если ванна имеет длину не более 1200 мм, то допускается устанавливается один бортовой отсос и в этом случае коллектор может быть исключен из конструкции, а бортовой отсос через переход присоединяется к ответвлению. В настоящее время выпускаются следующие конструкции опрокинутых бортовых отсосов. Рис. 24. Конструкция опрокинутых бортовых отсосов. Ширина щели всасывания может быть: 35, 80, 100, 130, 155, 305 мм. Ширина корпуса: 80, 100, 120 мм. Размер соединительной вставки отсоса с коллектором зависит от высоты ванны. Коэффициент местного сопротивления бортового отсоса ξ = 3,0. В нормативно-справочной документации существует следующий номенклатурный ряд размеров бортовых отсосов (табл. 7.1). 45 Т а б л и ц а 7.1 Геометрические характеристики опрокинутых бортовых отсосов l1, мм 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 320 400 500 240 L2, мм У одной ванны устанавливают секционные бортовые отсосы одинакового размера l1 таким образом, чтобы края бортовых отсосов совпадали с краями ванн и между соседними секциями не было разрыва. Так как бортовые отсосы комплектуются на заводах-изготовителях ванн, то для проектирования в техническом задании указывают точки присоединения к ответвлению, размер присоединительного коллектора и отметка точки присоединения [2,3,8,9,20]. В помещениях с мокрым и влажным климатом возможно образование конденсата, поэтому все воздуховоды гальванических систем прокладывают с уклоном i=0,005В0,01 в сторону вентилятора. Перед вентиляторами устанавливают конденсатосборники. У ванн цилиндрической формы конструируются кольцевые бортовые отсосы, которые изготавливаются обычными и опрокинутыми. У ванн, где необходимо присутствие человека в процессе обработки изделий, устанавливаются полукольцевые отсосы (см. ниже в разделе ╚Горячие цеха╩). 46 Рис. 25. Кольцевые бортовые отсосы: 1 – оголовок; 2 – корпус; 3 – сборный коллектор; 4 – воздуховод, отводящий загрязненный воздух; 5 – цилиндрическая ванна 7.3. Расчёт количества воздуха, удаляемого бортовыми отсосами В настоящее время используются две методики расчета производительности по удалению воздуха бортовыми отсосами. 1. Метод расчета профессора Баранова М.М. Расчет производительности бортовых отсосов выполняют по комплексу безразмерных геометрических характеристик ванны и токсичности электролита. Пример расчета приведен в учебнике ╚Отопление и вентиляция╩, часть 2, Вентиляция, под редакцией В.Н.Богословского. 2. По нормативно-справочной документации АЗ-782 [2,20]. Этот метод представляет собой расчет производительности бортовых отсосов от эталонной нормализованной ванны и дополнительными коэффициентами, учитывающими особенности проведения соответствующего технологического процесса. Расход удаляемого воздуха по этому методу равен: L = Lo ⋅ k ∆t ⋅ k т ⋅ k1 ⋅ k 2 ⋅ k 3 ⋅ k 4 , (40) 47 где Lo – количество удаляемого воздуха от нормализованной ванны, м3/ч, рассчитывается по формуле: В ⋅l Lo = 1400 ⋅ 0,53 ⋅ р + Н р ⋅ Вр ⋅ l , Вр + l 1/3 (41) Вр – расчетная ширина ванны, м; l – длина ванны, м; Hр – расстояние от щели всасывания до уровня электролита в ванне, м; k∆t – поправочный коэффициент на температуру раствора, определяется в зависимости от ∆t = tраст – tр.з.; kт – коэффициент, учитывающий токсичность раствора и летучесть вредных выделений; k1 – коэффициент, учитывающий конструкцию отсоса: для однобортового отсоса k1 = 1,8; двухбортового k1 = 1; k2 – коэффициент, учитывающий наличие воздушного перемешивания, k2 = 1 – для ванн без воздушного перемешивания. k2 = 1,2 для ванн с воздушным перемешиванием; k3, k4 – коэффициенты, учитывающие укрытие зеркала электролита поплавками или пеной, при отсутствии какого-либо вида укрытия соответствующий коэффициент принимается равным 1. Для снижения интенсивности испарения некоторых компонентов, имеющих значительную летучесть, зеркало электролита укрывают пеной, поплавками или шариками. Нормализованной называется отдельно стоящая стандартно установленная ванна, у которой Нр = 150 мм и все коэффициенты, входящие в уравнение (40), равны 1. Если ванна имеет ширину В более 1200 мм, то двухбортовые отсосы не обеспечивают надежное укрытие зеркала электролита, то есть не исключают попадание вредных паров в зону дыхания человека. У таких ванн конструируют передувку. 48 Передувка – воздуховод равномерной раздачи воздуха с переменным сечением и щелевым выпуском, обеспечивающий укрытие зеркала электролита плоской струей приточного воздуха. Рис. 26. Ванна с передувкой Количество воздуха, удаляемого обычными бортовыми отсосами от ванны с передувкой, рассчитывается по зависимости: 3/2 Lух = 1200 ⋅ Вр ⋅l . (42) Количество приточного воздуха через передувку определяется по выражению: Lперед = 60 ⋅ Вр ⋅ l ⋅ k∆t . (43) Для ванн с медленно протекающими процессами гальванической обработки допускается уменьшать расход воздуха, удаляемого бортовыми отсосами, на 30% для ванн с крышками, перекрывающими более половины зеркала электролита: Lух = 0,7⋅L. Значение расхода L определяется по зависимости (40). (44) 49 Рис. 27 Ванна с крышкой 7.4. Расчёт количества воздуха, удаляемого кольцевыми отсосами Расчет производительности кольцевых отсосов ведется по методу профессора Титова В.П. Рис. 28. Кольцевые бортовые отсосы: 1 – оголовок; 2 – корпус; 3 – сборный коллектор; 4 – воздуховод, отводящий загрязненный воздух; 5 – цилиндрическая ванна Количество удаляемого кольцевыми отсосами воздуха рассчитывается по выражению: 50 L = 103d 2,84 h10,086 0,442 ⋅ 0,333 ⋅ ( tпов − tв ) ⋅ kυ , h2 (45) где d – диаметр между центрами всасывания кольцевого отсоса; h2 – высота оголовка кольцевой плоскости отсоса; kυ – коэффициент, характеризующий подвижность воздуха в рабочей зоне; h1 – расстояние от щели всасывания до уровня электролита в ванне. tпов = tж – 5╟С при tж ≈ 100╟С; tпов = tж – 3╟С при tж ≈ 50╟С; tпов = tм.т. при tж = tв. 7.5 Конструкция гальванических фильтров Фильтры волокнистые гальванические модернизированные ФВГ-Т-М, ФВГ-М, ФВГ-П-М предприятия ╚ЭЛСТАТ╩ [2,20]. Общие сведения Фильтры волокнистые гальванические предназначены для высокоэффективной очистки воздушных вентиляционных выбросов от жидких и растворимых в воде твердых аэрозольных частиц и паров в гальванических, травильных и химических производствах; из вытяжных шкафов, лабораторных помещений; моечных камер для струйной обработки поверхностей. Могут использоваться в пищевой промышленности. Фильтры соответствуют требованиям ТУ 3646-002-11575459-01 и защищены патентом РФ, приоритет от 26.03.90г. Санитарно-эпидемиологическое заключение. №77.01.03.364.П.37383.12.1 от 04.12.01г. Основные преимущества: простота обслуживания (легкая замена фильтрующего материала); небольшие габариты; наличие встроенного гидрозатвора; возможность очищать воздух от аэрозольных частиц кислот, щелочей, солей и их паров. 51 Таблица 7.2 Примерный перечень технологических операций, где рекомендуется применение фильтров ФВГ-Т-М, ФВГ-М, ФВГ-П-М различных исполнений активация анодирование анодное окисление анодное оксидирование декапирование титановых сплавов золочение кадмирование лужение меднение кислое нанесение сплава кадмий-олово никелирование обезжиривание обработка в хромпике оксидирование осаждение сплава осветление палладирование пассивация, пассивирование полировка хромическая рыхление свинцевание серебрение снятие хрома, олова, висмута, свинца, фосфатной пленки и др. станнатирование травление глубокое размерное фосфатирование хроматирование хромирование цинкатная обработка цинкование чернение электрополирование эматалирование Применение фильтров позволяет снизить выбросы в атмосферу токсичных веществ до норм ПДВ. Структура условного обозначения ФВГ-(Т,П)-М-Х-У: ФВГ фильтр, волокнистый фильтрующий материал, для гальванических ванн; Т-М из титана, модернизированный; П-М из полимерного материала, модернизированный; М из нержавеющей стали, модернизированный; X площадь поверхности фильтрования, м ; У исполнение. 52 Условия эксплуатации Климатическое исполнение УХЛ и категория размещения 4 по ГОСТ 15150-69. Производственные помещения категорий Г и Д по СНиП 2.09.02-85*. Температура очищаемого воздуха на входе – не более 80╟С, разрежение внутри корпуса не более 5кПа. Технические характеристики Фильтры ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М, ФВГ-М одинаковы по конструкции и отличаются только конструкционным материалом: ФВГ-Т-М – из титанового сплава, ФВГ-П-М – из полимерного материала, ФВГ-М – из нержавеющей стали. Фильтры выпускаются в исполнениях: - 00 – стационарные для улавливания аэрозолей кислот, щелочей, солей без камер входа и выхода воздуха (диффузоров и конфузоров); - 01, 06, 07, 08 и 09 – стационарные для улавливания аэрозолей кислот, щелочей, солей с камерами входа и выхода воздуха (диффузорами и конфузорами); - КО – стационарные с камерой орошения для улавливания аэрозолей и паров хлористого и фтористого водорода (НCl и HF) и других веществ, легко абсорбируемых специальным раствором; - С-Ц – стационарные с камерой орошения для улавливания паров и аэрозолей синильной кислоты (цианистого водорода) и ее соединений; - Щ – стационарные с камерой орошения для улавливания аэрозолей щелочей (при высоких концентрациях аэрозоля свыше – 10 мг/м3); - ИО – стационарные, ионообменные. 53 Рис. 29. Фильтр ФВГ-М ФВГ Таблица 7.3 Технические характеристики фильтров Расход промывку фильтрующей кассеты, л/м2 200 200 Площадь поверхности фильтрования, м3 Максимальная концентрация аэрозоля в очищаемом газе, мг/м3 не более Производительность по очищаемому воздуху, м3/ч Давление воды, подаваемой на регенерацию, мПа(кгс/м2) Тип фильтра 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Стационарные фильтры без камер входа и выхода воздуха (исполнение-00) (исполнение 00) для улавливания аэрозолей кислот, щелочей, солей ФВГ-Т-М-0,12; ФВГ-П-М-0,12; ФВГ-М-0,12 0,12 ФВГ-Т-М-0,37; ФВГ-П-М-0,37; ФВГ-М-0,37 ФВГ-Т-М-0,56; ФВГ-П-М-0,56; ФВГ-М М-0,56 ФВГ-Т-М-0,74; ФВГ-П-М-0,74; ФВГ-М-0,74 ФВГ-Т-М-1,6; ФВГ-П-М-1,6; ФВГ-М-1,6 1,6 ФВГ-Т-М-2,4, ФВГ-П-М-2,4; ФВГ-М-2,4 2,4 ФВГ-Т-М-3,2; ФВГ-П-М-3,2; ФВГ-М-3,2 3,2 ФВГ-Т-М-4,8; ФВГ-П-М-4,8; ФВГ-М-4,8 4,8 ФВГ-Т-М-6,4; ФВГ-П-М-6,4; ФВГ-М-6,4 6,4 1500-2500 2500-5000 5000-7500 7500-10000 10000-20000 20000-30000 30000-40000 40000-60000 60000-80000 0,12 0,37 0,56 0,74 1,6 2,4 3,2 4,8 6,4 10 350 700 0,1-0,2 (1-2) Стационарные фильтры с камерами входа и выхода воздуха (исполнения 01; 01 06; 07; 08 и 09) для улавливания аэрозолей кислот, щелочей, солей ФВГ-Т-М-0,37; ФВГ-П-М-0,37; ФВГ-М-0,37 (исполнения 01; 06; 07; 08 и 09) ФВГ-Т-М-0,74; ФВГ-П-М-0,74; ФВГ-М-0,74 (исполнения 01; 06; 07; 08 и 09) 2500-5000 7500-10000 0,37 10 0,74 500 850 0,1-0,2 (1-2) 96 Степень очистки, % не менее 96 ГидравГидра личес лическое сос проти противление, Па начальное конечное 54 Окончание табл. 7.3 ФВГ-Т-М-1,6; ФВГ-П-М-1,6; ФВГ-М-1,6 (исполнения 01; 06; 07; 08 и 09) ФВГ-Т-М-3,2; ФВГ-П-М-3,2; ФВГ-М-3,2 (исполнения 01; 06; 07; 08 и 09) ФВГ-Т-М-6,4; ФВГ-П-М-6,4; ФВГ-М-6,4 (исполнения 01; 06; 07; 08 и 09) 10000-20000 2000-40000 60000-80000 1,6 3,2 6,4 Стационарные фильтры с камерой орошения для улавливания аэрозолей щелочей при концентрациях свыше 10 мг/м3 (исполнение – Щ) ФВГ-Т-М-0,37-Щ; ФВГ-П-М-0,37-Щ; ФВГ-М-0,37-Щ ФВГ-Т-М-0,74-Щ; ФВГ-П-М-0,74-Щ; ФВГ-М-0,74-Щ ФВГ-Т-М-1,6-Щ; ФВГ-П-М-1,6-Щ; ФВГ-М-1,6-Щ ФВГ-Т-М-3,2-Щ; ФВГ-П-М-3,2-Щ; ФВГ-М-3,2-Щ ФВГ-Т-М-4,8-Щ; ФВГ-П-М-4,8-Щ; ФВГ-М-4,8-Щ ФВГ-Т-М-6,4-Щ; ФВГ-П-М-6,4-Щ; ФВГ-М-6,4-Щ 2500-5000 7500-10000 10000-20000 30000-40000 40000-60000 60000-80000 0,37 0,74 1,6 3,2 4,8 6,4 свы ше 10 350 700 0,1-0,2 (1-2) 90 Стационарные фильтры с камерой орошения для улавливания паров хлористого и фтористого водорода (исполнение – КО) ФВГ-Т-М-0,37-КО; ФВГ-П-М-0,37-КО; ФВГ-М-0,37-КО ФВГ-Т-М-0,74-КО; ФВГ-П-М-0,74-КО; ФВГ-М-0,74-КО ФВГ-Т-М-1,6-КО; ФВГ-П-М-1,6-КО; ФВГ-М-1,6-КО ФВГ-Т-М-3,2-КО; ФВГ-П-М-3,2-КО; ФВГ-М-3,2-КО ФВГ-Т-М-4,8-КО; ФВГ-П-М-4,8-КО; ФВГ-М-4,8-КО ФВГ-Т-М-6,4-КО; ФВГ-П-М-6,4-КО; ФВГ-М-6,4-КО 2500-5000 7500-10000 10000-20000 30000-40000 40000-60000 60000-80000 0,37 0,74 1,6 100 3,2 4,8 6,4 600 120 0 0,1-0,2 (1-2) 90 Стационарные фильтры с камерой орошения для улавливания паров цианистого водорода (исполнение – С-Ц) ФВГ-Т-М-0,37-С-Ц; ФВГ-П-М-0,37-С-Ц; ФВГ-М-0,37-С-Ц ФВГ-Т-М-0,74-С-Ц; ФВГ-П-М-0,74-С-Ц; ФВГ-М-0,74-С-Ц ФВГ-Т-М-1,6-С-Ц; ФВГ-П-М-1,6-С-Ц; ФВГ-М-1,6-С-Ц ФВГ-Т-М-3,2-С-Ц; ФВГ-П-М-3,2-С-Ц; ФВГ-М-3,2-С-Ц ФВГ-Т-М-4,8-С-Ц; ФВГ-П-М-4,8-С-Ц; ФВГ-М-4,8-С-Ц ФВГ-Т-М-6,4-С-Ц; ФВГ-П-М-6,4-С-Ц; ФВГ-М-6,4-С-Ц 2500-5000 7500-10000 10000-20000 30000-40000 40000-60000 60000-80000 0,37 0,74 1,6 3 3,2 4,8 6,4 600 120 0 0,1-0,2 (1-2) 90 Технические характеристики фильтров ФВГ-М, ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М приведены в табл. 7.3. 55 Рекомендации по выбору исполнения фильтров ФВГ-М, ФВГ ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М М приведены в табл. 7.4. На рис.29 показан фильтр ФВГ-М ФВГ (исполнение -00). 00). На рис.30 показаны фильтры ФВГ-М-0,37-00, ФВГ 00, используемые для улавула ливания аэрозолей эрозолей щелочей на МосНПО ╚РАДОН╩. На рис.31 показан фильтр ФВГ-М-0,56-00, ФВГ 00, установленный на камере струйной обработки поверхностей стальных контейнеров раствором для обезжиривания и фосфатирования перед порошковой окраской. На рис.32 показан фильтр ФВГ-П-М-0,74-09 ФВГ 09 для улавливания аэрозоаэроз лей хлористого и сернокислого никеля. На рис.33 показан фильтр ФВГ-П-М-4,8-КО ФВГ КО для улавливания аэрозолей и паров хлористого и фтористого водорода. Рис. 30. Фильтры ФВГ-М М-0,37-00. МосНПО ╚РАДОН╩. Рис. 32. Фильтр ФВГ-М-0,56-00. ФВГ ЗАО ╚Коммунальные машины╩. Рис. 31. Фильтр ФВГ-П-М М-0,74-0,9 для улавливания аэрозолей хлористого и серсе нокислого никеля Рис. 33. Фильтр ФВГ-П-М-4,8-КО ФВГ для улавливания аэрозолей и паров хлористохлорист го и фтористого водорода. При проектировании аспирационных аспирационных вентсистем для гальванических и травильных ванн нужно придерживаться придерживаться следующих основных принципов. 56 Согласно СНиП на операциях хромирования, никелирования и цианирования каждый выброс веществ первого класса опасности требуется выделять в отдельную вентсистему и в обязательном порядке оснащать газоочистными установками. Рекомендуется разделять щелочные и кислотные выбросы и не смешивать их, чтобы избежать образования в результате химических реакций водонерастворимых веществ, вызывающих ╚зарастание╩ фильтров и газоходов. Газоочистные устройства рекомендуется размещать как можно ближе к источнику выделения вредных аэрозолей с целью повышения эффективности их работы и защиты газоходов от коррозии. Таблица 7.4 Рекомендации по выбору конструкционного материала и исполнения фильтров в зависимости от химических свойств очищаемой среды и ее агрегатного состояния Гальванические выбросы Щелочь: концентрация до 10 мг/м3 Щелочь: концентрация более 10 мг/м3 Серная кислота Растворимые соли никеля: -сернокислые - хлористые Хромовый ангидрид Фосфорная и ортофосфорная кислота Цианистый водород и его соединения Хлористый водород Агрератное состояние гальванических выбросов Аэрозоли Аэрозоли Аэрозоли Аэрозоли Аэрозоли Аэрозоли Аэрозоли Пары, аэрозоли Пары, аэрозоли Химическая стойкость конструкционных материалов фильтров* Нержавеющая сталь (ФВГ-М) Титан (ФВГТ-М) Полимеры (ФВГ-П-М) ВС ВС ОС НС НС ОС НС ВС НС ВС ВС С С НС С НС ВС НС ВС ВС ВС ВС ВС ВС ВС ВС ВС Исполнение фильтров ФВГ-МФВГ-Т-МФВГ-П-М-00; -01; -06; -07; -08; -09 -Щ -00; -01; -06; -07; -08; -09 -00; -01; -06; -07; -08; -09 -00; -01; -06; -07; -08; -09 -00; -01; -06; -07; -08; -09 -00; -01; -06; -07; -08; -09 - С-Ц -ИО -КО -ИО 57 Фтористый водо-КО Пары НС НС ВС род -ИО Азотная кислота и -КО Пары С С ВС окислы азота -ИО Уксусная кислота Пары НС НС ВС -ИО Щавелевая кислота Пары НС С ВС -ИО * ВС – весьма стойкие; С – стойкие; ОС – относительно стойкие; НС – нестойкие. Конструкция и принцип действия Фильтры ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М, ФВГ-М без камер входа и выхода (исполнение -00) состоят из прямоугольного корпуса с фланцами. Фильтры устанавливаются горизонтально, конструкция позволяет встраивать их непосредственно в воздуховоды, использовать различные варианты подвода и отвода очищаемого воздуха, что облегчает монтаж вентсистем в условиях ограниченного пространства. В корпусе фильтра через верхний люк устанавливается фильтрующая кассета, улавливающая аэрозольные частицы, которые могут присутствовать в жидкой и твердой фазах. Уловленный жидкий продукт стекает по фильтрующей кассете вниз на дно аппарата, откуда отводится через гидрозатвор. Твердые частицы оседают на фильтрующем материале, что постепенно приводит к повышению его аэродинамического сопротивления и снижению производительности фильтра. При достижении перепада давления на фильтре 700 Па его необходимо регенерировать путем промывки кассеты теплой (30-40╟С) водой. Промывка фильтрующей кассеты производится либо внутри корпуса аппарата с помощью переносной форсунки через монтажный люк с отводом промывных вод через гидрозатвор, либо промывкой в промывочных ваннах после выемки кассеты из корпуса. Объем промывных вод не более 200 л на 1 м2 фильтрующей поверхности. При отсутствии контроля перепада давления на фильтрах межрегенерационный период назначается исходя из местных условий: концентрации загрязнений в аспирационном воздухе, количества рабочих смен в сутках, 58 допустимом запасе напора в вентиляционной системе. Обычно периодичность промывки составляет один раз в 15-30 суток. Средний срок службы фильтрующей кассеты до смены фильтрующего материала 1 год. Фильтры ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М, ФВГ-М с камерами входа и выхода (исполнения 01; 06; 07; 08; 09) имеют габаритные и присоединительные размеры как у ранее разработанных фильтров ФВГ-Т, но по сравнению с ними волокнистые фильтры ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М, ФВГ-М обладают рядом преимуществ: - конструкция кассеты обеспечивает легкое извлечение ее из корпуса фильтра при операции промывки или замене фильтрующего материала и исключает ее поломку даже в случае ╚зарастания╩ кассеты солями и ╚зависания╩ ее в направляющих пазах (в фильтрах ФВГ-Т из-за неудачной конструкции деформация и поломка кассет при их извлечении наблюдаются очень часто); - легкая и удобная замена фильтрующего материала кассеты фильтра; - наличие встроенного гидрозатвора, предотвращающего переток неочищенного воздуха, минуя фильтрующую перегородку; - возможность промывки кассеты как внутри, так и вне корпуса фильтра. Фильтры исполнений -00;-01;-06;-07;-08;-09 могут быть изготовлены с гидрозатвором, а также без него. Фильтры ФВГ-П-М-КО, ФВГ-Т-М-КО для улавливания аэрозолей и паров хлористого и фтористого водорода (НС1 и HF) и других веществ, легко абсорбируемых специальным раствором, и фильтры ФВГ-П-М-С-Ц, ФВГ-ТМ-С-Ц для улавливания паров и аэрозолей синильной кислоты (цианистого водорода) и ее соединений отличаются тем, что в корпусе после фильтра для механического улавливания аэрозольных частиц размещаются: камера орошения с гидравлическими форсунками тонкого распыла и контактная кассета 59 для осаждения жидкой реагентной фазы, что позволяет улавливать из аспирационного воздуха не только аэрозольные частицы, но и пары. Фильтры ФВГ-П-М-Щ, ФВГ-Т-М-Щ для улавливания аэрозолей щелочей (при высоких концентрациях аэрозоля до – 100 мг/м3) также имеют систему орошения, предотвращающую интенсивное ╚зарастание╩ фильтра уловленным продуктом. Габаритные и присоединительные размеры фильтров приведены на рис. 34-37 и в таблицах 7.5-7.8. По спецзаказу фильтры ФВГ-П-М-КО, ФВГ-Т-М-КО, ФВГ-П-С-Ц, ФВГ-Т-С-Ц и ФВГ-П-М-Щ, ФВГ-Т-М-Щ изготавливают в комплекте с системой подачи и слива орошающей жидкости, включающей в себя: бакнакопитель, насос, манометр, фильтр для орошающего раствора, загрузочную емкость и т.п. Ионообменные фильтры ИО производительностью 500; 5000; 10000; 15000; 20000 м3/ч. 60 Рис. 34. Стационарные фильтры типа ФГВ-Т-М, ФВГ-П-М, ФГВ-М без камер входа и выхода воздуха исполнения -00 с гидрозатвором: 1 – монтажный люк, 2 – кассета, 3 – корпус, 4 – гидрозатвор. 61 Рис. 35. Стационарные фильтры типа ФГВ-Т-М, ФВГ-П-М, ФГВ-М без камер входа и выхода воздуха исполнения -00 без гидрозатвора: 1 – монтажный люк, 2 – кассета, 3 – корпус. Таблица 7.5 Габаритные и присоединительные размеры стационарных фильтров типа ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М, ФВГ-М., без камер входа и выхода воздуха исполнения -00 с гидрозатвором, мм Тип фильтров ФВГ-Т-0,12; ФВГ-П-0,12; ФВГ-М-0,12 ФВГ-Т-0,37; ФВГ-П-0,37; ФВГ-М-0,37 ФВГ-Т-0,56; ФВГ-П-0,56; ФВГ-М-0,56 ФВГ-Т-0,74; ФВГ-П-0,74; ФВГ-М-0,74 ФВГ-Т-1,6; ФВГ-П-1,6; ФВГ-М-1,6 ФВГ-Т-2,4, ФВГ-П-2,4; ФВГ-М-2,4 ФВГ-Т-3,2; ФВГ-П-3,2; ФВГ-М-3,2 ФВГ-Т-4,8; ФВГ-П-4,8; ФВГ-М-4,8 ФВГ-Т-6,4; ФВГ-П-6,4; ФВГ-М-6,4 Исполнение 0 0 0 0 0 0 0 0 0 L 560 560 560 560 560 560 560 560 560 Н 695 725 785 905 982 1225 1475 1464 1920 В 240 462 496 542 782 782 782 1112 1060 а 270 270 360 440 493 620 1010 1010 1496 b 180 360 390 440 680 680 680 1010 997 а1 310 334 425 504 557 684 1074 1074 1540 b1 220 424 455 504 744 744 744 1074 1050 t1 104 110 79 120 107 120 105 105 105 t2 110 100 85 120 120 120 120 105 110 n 10 14 20 16 22 24 32 40 48 n1 3 3 5 4 5 6 10 10 14 n2 2 4 5 4 6 6 6 10 10 Cmin 300 300 400 500 550 690 1100 1100 1100 62 Таблица 7.6 Габаритные и присоединительные размеры стационарных фильтров типа ФВГ-Т-М, ФВГ-ПМ, ФВГ-М., без камер входа и выхода воздуха исполнения -00 без гидрозатвора, мм Тип фильтров ФВГ-Т-0,12; ФВГ-П-0,12; ФВГМ-0,12 ФВГ-Т-0,37; ФВГ-П-0,37; ФВГМ-0,37 ФВГ-Т-0,56; ФВГ-П-0,56; ФВГ-М-0,56 ФВГ-Т-0,74; ФВГ-П-0,74; ФВГМ-0,74 ФВГ-Т-1,6; ФВГ-П-1,6; ФВГМ-1,6 ФВГ-Т-2,4, ФВГ-П-2,4; ФВГМ-2,4 ФВГ-Т-3,2; ФВГ-П-3,2; ФВГМ-3,2 ФВГ-Т-4,8; ФВГ-П-4,8; ФВГМ-4,8 ФВГ-Т-6,4; ФВГ-П-6,4; ФВГМ-6,4 Исполнение -00 -00 -00 -00 -00 -00 -00 -00 -00 L 560 560 560 560 560 560 560 560 560 Н 695 725 785 905 982 1225 1475 1464 1920 В 240 462 496 542 782 782 782 1112 1060 а 270 270 360 440 493 620 1010 1010 1496 b 180 360 390 440 680 680 680 1010 997 а1 310 334 425 504 557 684 1074 1074 1540 b1 220 424 455 504 744 744 744 1074 1050 t1 104 110 63 79 120 107 120 105 105 105 64 Рис.36. . Стационарные фильтры типа ФГВ-Т-М, ФГВ ФГВ-П-М, ФГВ-М М с камерами входа и выхода воздуха исполнения 01, 06, 07, 08, 09 с гидрозатвором: гидрозатвором 1 – камера входа газа, 2 – корпус, 3 - монтажный люк, 4 – кассета, 5 – гидрозатвор, 6 – камера выхода вы газа. Таблица 7.7 Габаритные и присоединительные размеры стационарных фильтров типа ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М и ФВГ-М с камерами входа и выхода воздуха исполнения 01, 06, 07, 08 и 09 с гидрозатвором, мм Тип фильтра 1 ФВГ-Т-М-0,37; ФВГ-П-М-0,37; ФВГ-М-0,37 Испол2 -1 -6 -7 -8 -9 -1 -6 -7 -8 -9 -01Л -01П -06Л -06П -07Л -07П -08Л -08П -09Л -09П -1 -6 -7 -8 -9 -1 -6 -7 -8 -9 L 3 1150 1110 1150 1410 1670 - L1 4 - L2 5 - L3 6 320 320 320 320 320 300 300 300 300 300 320 320 320 320 320 320 320 320 320 320 450 450 450 450 450 580 580 580 580 580 H 7 1045 1050 1274 1274 1265 2090 - H1 8 760 760 755 755 980 980 980 980 980 980 1805 1805 - H2 9 1045 1045 1050 1050 1265 1265 1265 1265 1265 1265 - H3 10 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 820 820 820 820 820 820 820 820 820 820 820 820 820 820 820 H4 11 360 360 360 360 360 610 610 610 610 610 855 855 855 855 855 855 855 855 855 855 950 950 950 950 950 H5 12 360 360 360 360 360 360 360 360 470 470 470 470 470 470 470 470 470 470 470 470 882 882 882 882 H6 13 480 645 480 480 480 645 480 480 590 590 755 755 590 590 590 590 590 755 590 590 1002 - H7 14 660 660 660 660 660 660 660 660 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 880 - B 15 420 420 420 420 420 670 670 670 670 670 915 915 915 915 915 915 915 915 915 915 1010 1010 1010 1010 1010 a 16 270 270 270 270 270 440 440 440 440 440 630 630 630 630 630 630 630 630 630 630 820 820 820 820 820 b 17 360 360 360 360 360 440 440 440 440 440 630 630 630 630 630 630 630 630 630 630 950 950 950 950 950 a1 18 450 450 450 450 450 490 490 490 490 490 680 680 680 680 680 680 680 680 680 680 870 870 870 870 870 b2 19 410 410 410 410 410 490 490 490 490 490 680 680 680 680 680 680 680 680 680 680 1000 1000 1000 1000 1000 t1 20 95 95 95 95 95 115 115 115 115 115 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 110 110 110 110 110 90 90 90 90 90 t2 21 75 75 75 75 75 115 115 115 115 115 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 110 110 110 110 110 90 90 90 90 90 n 22 14 14 14 14 14 16 16 16 16 16 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 32 32 32 32 32 44 44 44 44 44 n1 23 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 9 9 9 9 9 n2 24 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 9 9 9 9 9 Cmin 25 300 300 300 300 300 500 500 500 500 500 550 550 550 550 550 550 550 550 550 550 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1330 1115 1330 1115 1330 1115 1330 1115 - ФВГ-Т-М-0,74; ФВГ-П-М-0,74; ФВГ-М-0,74 1330 1075 1330 1075 1330 1075 - 65 1150 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1510 1210 1950 1440 1950 1440 1950 1440 1950 1440 2605 1920 2605 1920 2605 1920 2605 1920 ФВГ-Т-М-1,6; ФВГ-П-М-1,6; ФВГ-М-1,6 ФВГ-Т-М-3,2; ФВГ-П-М-3,2; ФВГ-М-3,2 1645 1710 1645 1710 1645 1710 1770 1300 1300 1350 1350 ФВГ-Т-М-6,4; ФВГ-П-М-6,4; ФВГ-М-6,4 2090 1645 1710 1167 1705 1770 1300 1300 1350 1350 1705 1770 1300 1300 1350 1350 1002 1705 1770 1300 1300 1350 1350 1002 1705 1770 1300 1300 1350 1350 2090 1645 1710 66 Рис. 37. Стационарные фильтры типа ФВГ-Т-М-КО ФВГ и ФВГ-П-М-КО, ФВГ-Т-М-С-Ц и ФВГ-П-М-С-Ц, Ц, ФВГ-Т-М-Щ ФВГ и ФВГ-П-М-Щ Щ с камерой орошения Таблица 7.8 Габаритные и присоединительные размеры стационарных фильтров типа ФВГ-Т-М, ФВГ-П-М и ФВГ-М исполнений –Щ, - КО, -С-Ц, мм Тип фильтра L H B a b a1 b2 t1 t2 n1 n2 d n Фланец 240 ФВГ-Т-М-0,37; ФВГ-П-М0,137 ФВГ-М-0,37 1186 920 494 270 360 304 424 90 100 3 4 10 14 Входной 360 334 424 110 100 3 4 10 14 Выходной 67 400 ФВГ-Т-М-0,74; ФВГ-П-М0,74; ФВГ-М-0,74 1312 1540 510 440 440 470 510 110 96 4 5 10 18 Входной 440 510 510 96 96 5 5 10 20 Выходной 454 ФВГ-Т-М-1,6; ФВГ-П-М1,6; ФВГ-М-1,6 1418 1811 750 493 680 521 750 100 120 5 6 10 22 Входной 680 563 750 107 120 5 6 10 22 Выходной 68 7.6. Основные положения, используемые при проектировании систем вентиляции гальванических и травильных цехов 1. Системы компонуются по видам вредных выделений. 2. Вентиляторы и фильтры располагают в отдельном помещении с отоплением. 3. Воздуховоды прокладываются с уклоном i=0,005В0,01 в сторону вентилятора. 4. Вентиляторы компонуют по технологическим линиям. 5. Системы вентиляции должны располагаться из условия размещения приточных и вытяжных общеобменных систем. 6. Запрещается устанавливать зонты на выхлопных шахтах. 7. Запрещается прокладывать напорные воздуховоды через зал цеха открыто. 8. При проектировании систем должно быть минимальное количество проходов через перекрытие и покрытие. 9. Воздухораспределение следует осуществлять над рабочими местами или проездами так, чтобы было минимальное расстояние до зоны дыхания человека, и оно не мешало технологическому производству. 10. Запрещается устанавливать воздухораспределители над технологическим оборудованием. 11. Приточные струи следует направлять так, чтобы они не сбивали факел местных отсосов. 12. При выделении в процессе электролиза чистого водорода удаление воздуха от таких местных отсосов осуществляется эжектором. 13. Запрещается укрывать ванны пеной, если в процессе электролиза образуется водород. 14. В системах вентиляции, удаляющих загрязненный воздух от ванн с токсичными парами, устанавливают 2 параллельных вентилятора (с резервом). 69 15. Запрещается укрывать ванны поплавками или шариками, если в них осуществляется обработка мелких изделий в корзинах. 16. От ванн хромирования, никелирования или цинкования конструируются самостоятельные вытяжные системы. У таких систем устанавливают параллельно 2 вентилятора (с резервом). 17. Если местные вытяжные системы обеспечивают воздухообмен более 5 крат, то в данном цехе допускается не проектировать общеобменные вытяжные системы. Если же воздухообмен местными вытяжными системами менее 5 крат, то в таких цехах проектируют общеобменную вытяжную систему с расходом, обеспечивающим однократный воздухообмен. Глава 8. ВЕНТИЛЯЦИЯ МЕХАНОСБОРОЧНЫХ ЦЕХОВ Основными видами местных отсосов этих цехов являются кожухивоздухоприемники. 8.1. Кожухи-воздухоприемники Кожухи-воздухоприемники – открытые местные отсосы, удаляющие воздух с примесями от шлифовального, полировального, обдирочного и заточного оборудования [1,2,20]. Количество воздуха, удаляемого местными отсосами, определяется физико-химическими свойствами частиц отходов. Факел местного отсоса должен полностью улавливать частицы отходов и удалять их за пределы оборудования. Так как кожухи-воздухоприёмники помимо укрытия режущего элемента защищает человека от травм, то их часто называют пылезащитными ко- жухами. 70 Аэродинамические характеристики шлифовального, полировального и обдирочного оборудования: Аэродинамические вального оборудования: υвх = 14В18 м/с, ξ = 1,5 характеристики шлифовального и полиро- Рис. 38. Шлифовальное и полировальное оборудование. Аэродинамические оборудования: характе- ристики заточного и обдирочного υвх = 17В21 м/с, ξ = 3,0 Рис. 39. Заточное и обдирочное оборудование. Данные характеристики приведены в справочной литературе в зависимости от физико-химических свойств отходов и конструкции местного отсоса: υвх – скорость в ответвлении местной системы в характерной точке (ось присоединения патрубка местного отсоса). Расход удаляемого воздуха определяется по выражению: L = υвх Ї F Ї 3600, где F – площадь поперечного сечения присоединенного патрубка. Для определения ориентировочных значений расходов в справочной литературе приведены зависимости от диаметра абразивных или полировальных кругов. Для абразивных кругов: L = 2d при d ≤ 250 мм; 71 L = 1,8d при d = 250В600 мм; L = 1,6d при d 600 мм. Для полировальных кругов: L = 6d – при матерчатом круге; L = 4d – при войлочном круге. Часто у технологического оборудования механосборочных цехов пылезащитные кожухи имеют форму воронки. Такие кожухи-воздухоприёмники называются кожухами-воронками. Рис .40. Кожухи-воронки. Расход воздуха, удаляемого от кожухов-воронок, рассчитывается на максимальную производительность технологического оборудования. Расход зависит от скорости воздуха на входе в воронку υк, скорости воздуха на выходе из нее υн и расстояния от воронки до места образования отходов l. k L = 3600 ⋅ υн ⋅ l 2 ⋅ к υн − 1 υ к 0,25 , (46) где kк – коэффициент, характеризирующий конструкцию (форму) воронки от соотношения ее сторон, для воронок круглой формы kк = 7,7, прямоугольной – kк = 9,1. 72 Данные приводятся в справочной литературе в зависимости от технологического оборудования, физико-химических свойств примесей и расположения воронки. 8.2. Основные положения, используемые при проектировании систем вентиляции механосборочных цехов 1. Воздуховоды местных вытяжных систем механосборочных цехов конструируются по АЗ-187. 2. Общеобменные системе механосборочных цехов конструируют по ВСН 353-86. 3. При размещении фильтров или сепараторов (циклонов) за вентилятором он конструируется пылевого исполнения. 4. Если фильтр или сепаратор расположен перед вентилятором, то он конструируется обычного исполнения, но среднего или высокого давления. 5. Вентиляторы располагаются за пределами здания или помещения. 6. Системы вентиляции компонуются по видам отходов и в зависимости от объемно-планировочных решений помещения. 7. Воздухораспределение должно быть таким, чтобы приточные струи не сбивали факел местных отсосов. 8. В механосборочных цехах имеются отделения окрасочных и гальванических производств. 9. Очистку воздуха от местных систем осуществляют в аппаратах ПА. Глава 9. ВЕНТИЛЯЦИОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ГОРЯЧИХ ЦЕХОВ Горячими называются цеха с теплонапряженностью qV 23 Вт/м3 и значительными явными теплоизбытками [1,2,8,9,20]. Основными местными отсосами, используемыми в горячих цехах, являются вытяжные зонты. 73 9.1. Вытяжные зонты Вытяжной зонт – это открытый местный отсос, расположенный над технологическим оборудованием и удаляющий вредные газы и пары с плотностью меньше плотности воздуха. Рис. 41. Вытяжной зонт емкий Для эффективного улавливания вредных веществ зонт должен иметь плоский профиль скоростей на срезе. Такие зонты называются емкими. У них угол раскрытия граней 60╟. Над технологическим оборудованием помещения цеха имеется ограниченный свободный объем для размещения зонтов. Для размещения зонта над оборудованием его изготавливают с другими углами раскрытия граней. Рис. 42. Вытяжной зонт с углом раскрытия граней 90╟ 74 У зонтов с углами раскрытия 90╟ имеется параболический профиль скоростей на срезе. Значение осевой скорости на 65% больше средней скорости в плоскости среза зонта υо = 1,65 υср. Расход воздуха, удаляемого зонтом, определяется по рекомендуемой скорости на срезе зонта и площади среза зонта: L = υз Ї Fз Ї 3600. В нормативно-справочной литературе скорость на срезе зонта приводится в зависимости от токсичности и формы зонта, υз = 0,2В1,5 м/с От зонтов, установленных над варочным оборудованием (варочные плиты), обращенным нагретой поверхностью вверх, расход удаляемого воздуха определяется в зависимости от площадей нагретой поверхности источника и среза зонта, от вертикального расстояния от нагретой поверхности до среза зонта и количества теплоты, выделяемой от нагретой поверхности: L = 125 ⋅ Fз 3 ⋅ H ⋅ Qк ⋅ Fи2 . Fи (47) Fз =1,2В1,5. Fи В справочной литературе для электрических плит Рис. 43. Установка вытяжного зонта над варочным оборудованием 75 9.2. Классификация вытяжных зонтов Существует следующая условная классификация зонтов. 1. По конструктивным особенностям: − простые (симметричные, несимметричные); − зонты-козырьки. 2. По способу улавливания: − гравитационные; − с механическим побуждением движения воздуха; − активизированные поддувом. 3. По расположению: − одиночные; − групповые. Зонты-козырьки устанавливаются над загрузочными и выгружными отверстиями камерных, толкательных и тоннельных печей. При открывании дверцы отверстия в помещение поступает нагретый воздушный поток из печи при отсутствии в ней разрежения, который отклоняется в вертикальном направлении. Этот нагретый воздушный поток должны улавливать зонтыкозырьки. Рис. 44. Зонт-козырек 76 Для исключения контакта внутреннего воздуха со средой внутри камеры печи за счет большей температуры в камере, давление воздуха в печи не много больше давления воздуха в рабочей зоне, вследствие этого при открывании поток вырывается наружу. Внутри камеры у задней стенки газовых печей создается разрежение дымососом для отвода продуктов сгорания. 9.3. Расчёт зонтов-козырьков над загрузочными отверстиями электрических печей Для электрических печей расход воздуха, удаляемого зонтамикозырьками, определяется по зависимости: L= B ⋅ L′ , H (48) то есть расход удаляемого воздуха определяется геометрическими размерами загрузочно-выгружного отверстия В и Н и комплексным показателем L. Комплексный показатель L зависит от высоты и относительной температуры и рассчитывается по выражению: L′ = 7700 ⋅ H ⋅ 3 3 2 3 n ⋅ n +1 3 3 n ⋅ (n − 1) , n +1 (49) где n – отношение абсолютной температуры горячих газов в печи к абсолютной температуре воздуха в рабочей зоне: n= Tг ρ в ≈ . Т в ρг (50) Температура горячих газов принимается равной температуре в камере печи. Значение L также определяется в справочной литературе по графику в зависимости от H и n. 77 Рис. 45. Зависимость комплексного показателя L от H и n. Для зонтов-козырьков со шторками ширина принимается не менее ширины отверстия + 200 мм (с каждого края по 100 мм): b ≥ B + 200 мм. рины отверстия, плюс 400 мм (с каждого края по 200 мм): b ≥ B + 400 мм. Вылет зонта-козырька должен быть не меньше высоты отверстия с запасом 20-25%: l ≥ (1,2В1,25) Н. (52) (51) Для зонтов-козырьков без шторок ширина принимается не менее ши- 9.4. Расчёт зонтов-козырьков над загрузочными отверстиями печей, работающих на жидком или газообразном топливах Для печей, работающих на жидком или газообразном топливах, дымососы рассчитывают на расход, равный количеству образующихся продуктов сгорания. В камере печи всегда существует избыточное давление за счёт нагретого воздуха, препятствующее попаданию воздуха помещения в камеру печи. Тогда условно приняв значение давления на нижней кромке отверстия равным нулю, то располагаемое давление на верхней кромке отверстия будет определяться по зависимости: Рр = Н Ї (γв – γг). будет рассчитываться по выражению: (53) Среднее значение давления на срезе отверстия при открывании дверцы 78 Р= 2 ⋅ Н ⋅ ∆γ . 3 (54) За счет избыточного давления в камере воздух начнет выходить из отверстия при открывании дверцы со скоростью, определяемой по формуле: υ=╣ ух ⋅ 2Р , ρг (55) где ╣ух – коэффициент расхода, принимается из справочной литературы в зависимости от конструкции дверцы печи, ╣ ух = 1 . ξ отв (56) Для наиболее распространенных конструкций распашных отверстий ╣ух = 0,65. Для отверстий сложной конфигурации, отличающейся от прямоугольной, эквивалентный диаметр определяется по выражению: d экв = 4 ⋅ Fотв . П отв (57) При выходе горячего воздуха из отверстия за счет гравитационных и инерционных сил этот поток начнет отклоняться в вертикальном направлении, соотношение этих сил характеризуется критерием Архимеда, который для инженерных расчетов записывается в виде: Ar = g ⋅ d экв Т г − Т в ⋅ , υ2 Тв (58) (59) Т г − Т в ρ в -ρ г = . Тв ρг В выражении (58) соотношение плотностей заменено приблизительно равным соотношением абсолютных температур (59). Вылет оси факела относительно среза отверстия рассчитывается по зависимости: 2 2 ⋅ m ⋅ y ⋅ dэкв x= , Ar 3 (60) 79 где m – коэффициент затухания скорости. Размер границы факела на входе в зонт от среза отверстия определяется по эмпирической зависимости: bx = H + 0,4х. Вылет зонта-козырька должен удовлетворять неравенству l ≥ bx. При наличии шторок ширина зонта b ≥ B + 200 мм. Если шторки у зонтов отсутствуют, то его размеры следует определять из условия угла раскрытия факела, равного 22╟ (α = 22╟). Для зонтов-козырьков без шторок, как правило, ширина принимается не менее ширины отверстия, плюс 400 мм (с каждого края по 200 мм): b ≥ B + 400 мм. В основном, в горячих цехах зонты конструируются осесимметричными, но иногда из-за объемно-планировочных решений помещений и места установки оборудования зонты конструируют не осесимметричными. Как правило, в горячих цехах удаление воздуха осуществляется гравитационным способом, так как существует значительная разность плотностей наружного воздуха и воздуха у нагретого оборудования. Но при больших расходах или невозможности размещения вытяжных шахт над оборудованием из-за наличия мостовых кранов, подкрановых балок или тельферов конструируют механические системы с расположением вентиляторов снаружи здания. Транзитные воздуховоды прокладываются в подпольных каналах или в верхней зоне цеха. Это связано с тем, что механическая прочность элементов вентилятора защищена от тепловых воздействий максимум до 110╟С (при кратковременном воздействии до 130╟С), поэтому для охлаждения корпуса вентилятора его размещают снаружи здания. В горячих цехах, помимо камерных, используются ленточные, толкательные и тоннельные печи. Поэтому у такого оборудования зонты устанавливаются не только у загрузочных и выгружных отверстий, но и у ванн закаливания и отпуска, расположенных в технологической цепи термической (тепловой) обработки металлов. (61) 80 В горячих цехах имеются печи цилиндрической формы – шахтные печи. У большинства шахтных печей загрузочное отверстие находится сверху, оно оборудуется телескопической крышкой, поэтому у этих печей местными отсосами являются простые кольцевые или полукольцевые отсосы. Обычные кольцевые отсосы устанавливаются у шахтных печей с полной автоматизацией технологического процесса. Если для проведения технологического процесса необходимо присутствие человека (даже кратковременное), то у таких шахтных печей устанавливают обычные полукольцевые отсосы. Кольцевые и полукольцевые отсосы конструируют по типовым альбомам – местные отсосы для технологического оборудования горячих цехов. По форме они похожи на простые кольцевые и полукольцевые отсосы у гальванических цилиндрических ванн. Рис. 46. Простые кольцевые и полукольцевые отсосы. Расход удаляемого воздуха определяется по допустимой скорости и площади щели всасывания. Значения допустимой скорости и высоты щели всасывания обычных кольцевых отсосов приведены в справочной литературе в зависимости от токсичности образующихся вредных выделений при тепловой обработке металла: L = υдоп Ї Fщ Ї 3600. 81 Т а б л и ц а 9.1 Зависимость геометрических размеров всасывающих отверстий от аэродинамических характеристик и ПДК ПДК, мг/м3 1 ~100 ~10 ~1 υдоп, м/с 2 4В6 6В10 10В20 bщ, мм 3 50В60 60В100 100В200 9.5. Расчёт и конструирование систем воздушного душирования Система воздушного душирования предназначена для подачи приточного воздуха на конкретные рабочие места с целью обеспечения на них нормированных метеорологических условий [1,2,7,8,9,11,19,20,21]. Нормированные параметры воздуха для воздушного душирования приведены в прил. Е СНиП 41-01-2003 [18] и в прил. 3 СНиП 2.04.05-91* [17]. Душирующие системы рекомендуется устанавливать у оборудования, от которого на рабочее место падает радиационный поток. Если радиационный поток при периодическом пребывании человека на рабочем месте 350 Вт/м2 и более, то у таких рабочих мест конструируют систему воздушного душирования. При постоянном пребывании человека на рабочем месте системы воздушного душирования конструируются при радиационном излучении 140 Вт/м2 и более. Негативное воздействие на поверхность тела человека оказывает радиационная теплота, а также образующиеся токсичные выделения при тепловой обработке изделия, поэтому расчеты систем воздушного душирования проводят не только для исключения перегрева поверхности тела человека, но и для исключения попадания факела вредных выделений в зону дыхания человека. При расчете систем воздушного душирования решают две задачи: прямую и обратную. 82 При решении прямой задачи по принятым параметрам определяется площадь поперечного сечения душирующих патрубков и расходы воздуха через патрубки на рабочее место. При решении обратной задачи определяются параметры приточного воздуха по известным расходам и конструктивным размерам душирующих патрубков. В настоящее время применяются следующие марки душирующих патрубков систем воздушного душирования: ППД – патрубок поворотный душирующий для душирования отдельных рабочих мест; ПДн и ПДв – патрубки душирующие с нижним подводом и верхним подводом воздуха для душирования близко расположенных рабочих мест; ВГК – воздухораспределитель с горизонтальными компактными струями для душирования одновременно нескольких рабочих мест. Существуют следующие основные требования при конструировании систем воздушного душирования. • Расстояние от среза душирующего патрубка до рабочего места должно быть не менее 1 м. • Площадь сечения душирующего патрубка должна быть более 0,1 м2. • При радиационном воздействии для предотвращения перегрева поверхности тела человека струи направляются на грудь и лицо человека горизонтально либо сверху под углом 45╟. • Для исключения попадания вредных газов и паров в зону дыхания человека горизонтальные приточные струи направляют на лицо или сверху под углом 45╟ на лицо. 9.6. Порядок расчёта систем воздушного душирования с изоэнтальпийным охлаждением для теплого периода года 83 9.6.1. Из нормативно-справочной документации принимаются значения tнорм, υнорм, снорм (нормированные параметры). 9.6.2. Принимается значение расстояние от среза душирующего патрубка до рабочего места х. 9.6.3. Выбирается тип душирующих патрубков и их аэродинамические характеристики m, n, ξ. 9.6.4. По J-d диаграмме при адиабатическом увлажнении и охлаждении приточного воздуха определяются значения параметров приточного воздуха на выходе из воздухораспределителя tох. 1. Если tох ≥ tнорм, то воздух обрабатывается в приточной камере с оросительной секцией (без холодильной установки) или в кондиционере с оросительной секцией за счёт испарительного охлаждения при выключенной холодильной установке. 2. Если tох tнорм, то приточный воздух подвергается политропной обработке в кондиционере с оросительной секцией с работающей холодильной установкой или в современных кондиционерах с поверхностными хладообменниками. 3. Современные кондиционеры оборудуются поверхностными хладообменниками, которые охлаждают воздух по d=const или с частичным осушением его при гибком регулировании холодопроизводительности холодильной установки (чиллера) в обоих случаях. 9.6.5. Определяются площадь душирующего патрубка Fо, расход воздуха Lо через него, температура tо и скорость υо. 4. При изоэнтальпийной (адиабатной) схеме обработке приточного воздуха tох ≥ tнорм расчетное значение площади душирующего патрубка Fо определяется по зависимости: ( tр.з. − tнорм ) x Fо р = ⋅ . n t − t ( р.з. охл ) 2 (62) 84 Расчетное значение площади округляют до стандартного большего значения Fо. 9.6.6. Рассчитывают длину начального участка по скорости по выражению: xнυ = m ⋅ Fо . душирующего патрубка: если х ≤ хн υ, то если х хн υ, то υо = υнорм; υо = υнорм ⋅ х . хн υ (63) 9.6.7. По этой величине находят значение скорости струи на выходе из (64) 9.6.8. После определения значений υо и tо рассчитывают расход воздуха, поступающего на рабочее место из душирующего патрубка: Lо = υо Ї Fо Ї 3600. 9.6.9. Рассчитывают значение длины начального участка струи по температуре xн t = n ⋅ Fо . приточного воздуха: если х хн t, то температура приточного воздуха tо = tнорм; если х ≥ хн t, то температура приточного воздуха tо (65) 9.6.10. Проводят сравнительный анализ для определения температуры to = tр.з. − ( tр.з. − tнорм ) ⋅ х хн t . (66) Выражение (66) получилось из уравнения (62) подстановкой в него Fо и tо вместо tох Результирующее значение tо должно удовлетворять неравенству tо ≥ tох. Если tо tох то в этом случае (для систем без работающей холодильной установки) изменяют значение х и расчет повторяют сначала. Если и в результате повторного пересчета tо tох, то изменяют параметры tнорм. 85 5. При политропной схеме обработки приточного воздуха tох tнорм используется кондиционеры с холодильными установками (чиллерами). 9.7. Порядок расчёта систем воздушного душирования с политропным охлаждением для теплого периода года Порядок расчета в этом случае аналогичен вышеприведенному для адиабатной схемы обработки воздуха, только со своими зависимостями определяемых величин. 9.7.1. Расчетная площадь душирующего патрубка определяется по зависимости: Fо р х = . n 2 (67) Полученное значение площади округляют до стандартного значения Fо. 9.7.2. Определяют значение длины начального участка струи по скорости: xнυ = m ⋅ Fо . В результате сравнительного анализа х со значением хн скорость струи приточного воздуха. υ определяют 9.7.3. Рассчитывают расход воздуха, поступающего на рабочее место из душирующего патрубка, Lо = υо Ї Fо Ї 3600. 9.7.4. Определяют длину начального участка струи по температуре xн t = n ⋅ Fо . 9.7.5. Проводят сравнительный анализ для определения температуры приточного воздуха: если х хн t, то температура приточного воздуха tо = tнорм; если х ≥ хн t, то температура приточного воздуха tо to = tр.з. − ( tр.з. − tнорм ) ⋅ х . хн t 86 Вышеприведенные расчеты соответствуют решению прямой задачи для теплого периода года. 9.8. Порядок расчёта систем воздушного душирования для разбавления концентрации вредных компонентов в теплый период года При выделении в рабочей зоне не только теплоты, но и вредных компонентов, данный расчет проводят для разбавления концентрации вредных компонентов до значений, нормируемых на конкретном рабочем месте. Порядок расчета аналогичен. Расчетная площадь душирующего патрубка определяется по зависимости: Fо р (с р. м. − с ПДК ) x = ⋅ , ( ) с − с n р . м . о 2 (68) где ср.м. – значение концентрации вредного компонента на конкретном рабочем месте, принимается по справочнику. Данный расчет проводится для каждого компонента, входящего в смесь с минимальным значением ПДК. По значению Fор определяется ближайший больший стандартный размер Fо, и расчет повторяют заново. Из всех вышеприведенных расчетов к проектированию принимают больший. Для теплого периода решается прямая задача. Для холодного и переходного периодов решают обратную задачу, то есть при известных конструктивных решениях и расходах определяют значение температуры на выходе из душирующего патрубка. Пересчет ведут по выражению (66), так как изменились tр.з. и tнорм. 87 9.9. Основные положения, используемые при конструировании систем вентиляции горячих цехов • Горячие цеха имеют сухой влажностный режим помещений, поэтому в них конструируют системы вентиляции и системы кондиционирования воздуха. • Для обеспечения требуемых параметров на рабочих местах необходимо теплоизолировать воздуховоды приточных систем. Т.к. в кондиционерах и оросительных камерах происходит тепловлажностная обработка воздуха, то приточные воздуховоды систем кондиционирования воздуха выполняют из оцинкованной стали. •

ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

Расчет количества удаляемого воздуха при аспирации перегрузочных узлов Вентиляция кабин крановщиков в термических цехах. работы, презентации, учебники – все что нужно студентам и школьникам;.

Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания DJVU. Волков Учебник для вузов. Вентиляция гальванических цехов. систем аспирации, подбора оборудования для вентиляции и отопления помещений.

Устройство и изготовление вентиляционных систем (егузаров) изготов лению деталей вентиляционных систем учебнике отражены темы систем промышленной вентиляции обеспечение цехах промышленных. систем аспирации делают более прочными плот ными обычных систем.

Иностранный язык (английский),; основы научного перевода для стоматологов», «Словарь медицинских сокращений», учебник английского языка для.

В книжном интернет-магазине OZON можно купить учебник Английский язык / English in Dentistry от издательства ГЭОТАР-Медиа. Кроме этого, в нашем.

Купить книгу « Английский язык. Учебник для стоматологов» ( Берзегова Л.Ю.) в Интернет-магазине My-shop.ru. Низкая цена, доставка курьером и почтой.

Подразделы: Разбор вопросов, Латинский язык и фармацевтическая терминология English in dentistry : учебник для студентов стоматологических З. Я. Давидюк, С. Л. Кутаренкова, Л. Ю. Берзегова. - 2-е изд., перераб. и доп.

Книга: Английский язык. English in dentistry. Учебник для студентов стоматологических факультетов (English in dentistry). Автор: Берзегова, Кузнецова.

В учебнике на основании достижений современной анатомии описано строение тела человека, приведены сведения о микроскопической анатомии, а в ряде случаев об ультраструктуре органов. Основное внимание уделено изложению функциональной анатомии систем и аппаратов органов, приведены данные онтогенеза, описаны возрастные особенности органов. Учебник подробно иллюстрирован оригинальными рисунками, включает наглядные схемы и таблицы, что значительно помогает освоению материала.

Автор: Берзегова Л.Ю., Ковшило Д.Ф., Кузнецова О.В. и др. Название: Английский язык. English in dentistry. Учебник для студентов стоматологических.

English in dentistry: учебник для студентов стоматологических факультетов медицинских вузов. Берзегова Л.Ю., Ковшило Д.Ф., Кузнецова О.В. и др.

Административное право Российской Федерации. Учебник для юридических вузов. 2. Виды государственной службы многочисленны, и ее можно.

Читать реферат online по теме Понятие государственной службы и ее виды . Так в учебнике Игнатова В.Г. приводится анализ работ ученых, которые.

ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЛУЖБА КАК СОЦИАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ. налоговой службы и ее территориальных органов:: указ Президента РФ от 9 июня 2006 г.. Административное право Российской Федерации: учебник / отв. ред. Освещается понятие, виды, основы административно-правового статуса.

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ « УДМУРТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ »

Основы государственной службы и кадровой политики: учебник изложен процесс прохождения государственной службы, указаны виды Дано правовое определение понятия «военная служба», рассмотрены её особенности.

Понятие, предмет государственной гражданской службы……… 7. 1.2. Природа. понятие государственной службы и ее видов;. – построение. служба: Учебник / Отв. ред. доктор юридических наук А.В. Облонский. М.. 2000 г.

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «УДМУРТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Институт экономики и управления Кафедра государственного и муниципального управления В.Ю. ВОЙТОВИЧ ГОСУДАРСТВЕННАЯ И МУНИЦИПАЛЬНАЯ СЛУЖБА Учебное пособие Рекомендовано к изданию в качестве учебного пособия для студентов, обучающихся по специальностям «Государственное и муниципальное управление», «Юриспруденция»...

Учебник призван послужить единой методологической основой для изучения учебных дисциплин и специальных Полномочия органов государственной власти в области обороны 49 Понятие военной службы и ее виды 159.

М.: 2001., т. 1 - 558с; т.2 - 380с. Учебник представляет собой начальный курс английского языка, в основу которого положен методически новый принцип.

Если вам понравится книга Учебник английского языка. Часть 1, то можно Часть 1 - Бонк Н.А. - скачать бесплатно электронную книгу, без регистрации.

Бонк Н.А., Котий Г.А., Лукьянова Н.А. М.: ГИС, 2001. - Ч.1 -637с., Ч.2 - 511с. Учебник ориентирован на слушателей курсов иностранных языков, студентов вузов и лиц, самостоятельно изучающих английский язык. 1 часть: Учебник предназначен для взрослых учащихся, впервые приступающих к изучению английского языка. Учебник состоит из вводного курса, основного курса, поурочного грамматического справочника и справочных грамматических таблиц. К концу работы над учебником учащиеся должны приобрести навыки правильного английского произношения и овладеть устной и письменной речью. Грамматический материал соответствует программе по грамматике для первого курса языкового института. 2 часть: Учебник состоит из 20 уроков, поурочного грамматического справочника и справочных грамматических таблиц. Тематика текстов учебника бытовая и общественно-политическая. В учебнике заканчивается изучение системы времен изъявительного наклонения, рассматриваются такие темы, как неличные формы глагола, модальные глаголы, сослагательное наклонение и др. Таким образом, грамматический материал обеих частей учебника охватывает все основные явления английской грамматики, необходимые для активного владения речью. Часть 1. Формат: pdf / zip Размер: 17,1 Мб Скачать: rusfolder.com RGhost Часть 2. Формат: pdf / zip Размер: 16,7 Мб Скачать: rusfolder.com RGhost Audio к 1-й части. Формат: mp3 / zip Размер: 71,1 Мб Скачать: rusfolder.com Audio ко 2-й части. Формат: mp3 / zip Размер: 60,4 Мб Скачать: rusfolder.com Учебник английского языка. В 2-х частях. Бонк Н.А., Котий Г.А., Лукьянова Н.А. (2001; 637с., 511с.) (+ Audio) Ключи к учебнику английского языка Бонк Н.А., Котий Г.А., Лукьянова Н.А. (2007, 176с.) Сборник упражнений к учебнику английского языка Бонк Н.А., Котий Г.А., Лукьянова Н.А. (2006, 84с.) О том, как читать книги в форматах pdf, djvu - см. раздел Программы; архиваторы; форматы pdf, djvu и др. Темы: 1 Учебные сайты 2 Учебники (русск.) 3 Учебники (англ.) Фонетика, грамматика 4 Фонетика 5 Грамматика 6 Разговорный язык Учащимся 7 Экзамены 8 Топики 9 ГДЗ - англ. яз. 10 Словари и переводчики

• Учебник представляет собой начальный курс английского языка, в основу которого положен методически новый принцип ТОМ 1 : Book: Формат: pdf / zip Скачать Формат: djvu / zip Скачать Бонк Н.А. Котий Г.А. Лукьянова Н.А.
• СКАЧАТЬ Бонк Н.А., Левина И.И., Бонк И.А. Английский шаг за шагом. Грамматика : Выражение просьбы нлн приказания, обращенных к 1 -му или 3- му.
• Скачать : Учебник английского языка. В 2-х частях. Бонк Н.А., Котий Г.А., Лукьянова Н.А. (pdf; mp3).
• 1 Часть : Учебник предназначен для взрослых учащихся, впервые. Чтобы бесплатно скачать этот файл на максимальной скорости, зарегистрируйтесь.

Учебник для 9 класса написан известными учеными в области истории Часть 2. Формат: pdf / zip. Размер: 120,9 Мб. Скачать : rusfolder.com RGhost.

Учебник -хрестоматия. В 2 - х частях. 15-е изд., стереотип. М.: Дрофа, 2013. 282 с. Данный учебник -хрестоматия для учащихся 9 класса входит в линию.

Учебник. В 2 - х частях. М.: Русское слово, 2011. 344 с. Учебное пособие соответствует программе по литературе для 5- 9 классов, допущенной.

Скачать : Литература. 9 класс. Учебник (в 2 - х частях) полностью обеспечивает учебную деятельность Возникновение литературы на Руси 7 «Слово.

Учебник-хрестоматия. — В 2-х частях. — 15-е изд., стереотип. — М.: Дрофа, 2013. — 282 с. Данный учебник-хрестоматия для учащихся 9 класса входит в линию учебников, созданных по единой программе для общеобразовательных учреждений (5-11 классы), составленной Т.Ф. Курдюмовой, и завершает этап литературного образования школьников. Авторы-составители обращают внимание учащихся на вершинные произведения русской литературы...

Интересные рецензии пользователей на книгу Литература. 9 класс. Учебник для общеобразовательных учреждений. В 2 - х частях (+CD) Коровина.

Книга: Литература. 9 класс. В 2 - х частях. Часть 1. Учебник -хрестоматия для общеобразовательных учреждений. Автор: Курдюмова, Леонов, Марьина.

Аннотация книги Тепловое и электрическое оборудование.

Тепловое оборудование предприятий общественного питания [Текст] питания [Текст] : учебник для техникумов / Л.Г. Гусева. - М. : Экономика, 1979.

Основы проектирования котельных установок ( гусев).djvu (4,84 Мб) современное оборудование только появившееся последние годы намечаемое тепла расчетные тепловые нагрузки котельной определяются.

• Общая теплотехника [Текст] : Учебник для студентов вузов / Под ред.:И.Т. Швец. Тепловое и электрическое оборудование предприятий общественного питания [Текст] : Учебник / Л. Г. Гусева. — 2-е изд.,перераб.и доп.
• Гусева Л. Г. Тепловое и электрическое оборудование предприятий общественною питания. - Учебник для технол. отд-ний техникумов. — М.: Экономика.

Гусева Л. Г. Тепловое и электрическое оборудование предприятий общественною питания. - Учебник для технол. отд-ний техникумов. — М.: Экономика, 1979. — 248 с. В учебнике рассматриваются элементы теплотехники, электротехники и электросилового оборудования, приводятся основы теории теплопередачи, дается описание теплогенерирующих устройств (электронагревательные элементы, приборы автоматического регулирования, устройства для сжигания твердого, жидкого и газообразного топлива), двигателей ...

Гусева Л.Г. Тепловое и электрическое оборудование предприятий Учебник для средних специальных учебных заведений., М.: Деловая культура, 2001.

Переводы текстов из учебника Enjoy English 8 класс Переводы текстов учебника Spotlight Афанасьева О.В., Дули Дж., Михеева И.В. и.

Как уже всем надоело без конца переводить тексты с английского на русский! Словари, учебники и переводчики и учителя, которые постоянно «раскусывают» Вас насчёт того, что Вы пользовались Google Translate. Но теперь выход найден! Полный сборник переводов всех текстов из учебника Михеевой и Афанасьевой «English» для 8 класса сможет Вам помочь! Сайт reshak.ru предоставляет Вам его абсолютно бесплатно, без СМС или регистрации.

English Михеева Афанасьева 8 переводы текстов. Как уже всем надоело без конца переводить тексты с английского на Полный сборник переводов всех текстов из учебника Михеевой и Афанасьевой «English» для 8 класса.

Скачать ГДЗ Английский язык 8 класс О.В. Афанасьева, И.В. Михеева 2008 вы можете на mydomashka.ru. Самые Учебник - Рабочая тетрадь №1 и №2.

ГДЗ решебник по английскому языку 8 класс О. В. Афанасьева, И. В. Михеева. правильное произношение, а не только перевод текста со словарем. в учебнике ГДЗ по английскому языку под редакцией О. В. Афанасьева, И. В.

ГДЗ Английский язык 8 класс. Английский язык Spotlight 8 Ваулина Ю.Е. Английский язык 8 класс Биболетова М.З. Enjoy English Английский язык 8 класс.

Перевод текста из книги Spotlight 10 класс Афанасьева О.В, Дули Дж, Михеева увидеть оригинал текста на английском, который есть и в учебнике.

Учебное пособие для студентов вузов. - М.: Академический Проект Екатеринбург: Деловая книга, 2000. - 624 с. В книге излагается материал по разделу.

Возрастная психология [Текст] : учеб. для студентов вузов / Г. С. Рубрики: Возрастная психология -- Учебники для высших учебных заведений.

Абрамова Г. С. Возрастная психология : Учебное пособие, 1.5Мб/4.3Мб. Абрамова Г. С. Возрастная психология : Учеб. пособие для студ. вузов. - 4-е изд.

В книжном интернет-магазине OZON можно купить учебник Возрастная психология от издательства Юрайт. Кроме этого, в нашем и охватывает все основные темы курса Возрастная психология , преподаваемого в вузах.

Абрамова Г. С. Практикум по возрастной психологии : Учеб. пособие для студ. вузов. - 2-е изд., стереотип. - М.: Издательский центр Академия, 1999.

Абрамова Г.С. Возрастная психология : Учеб. пособие для студ. вузов Я не писала и одновременно писала учебник по возрастной психологии.

Абрамова Г С Возрастная психология, Предисловие, Глава 1 Что такое возрастная А 16 Возрастная психология : Учеб. пособие для студ. вузов. - 4- е изд. Я не писала и одновременно писала учебник по возрастной психологии.

Проблемы возрастной психологии, рассматриваемые в книге, подчинены основной теме - становлению человека, формированию жизненной позиции, обеспечивающей его полноценное существование в нашем непростом, меняющемся, а порой и опасном, мире. Книга адресована студентам-психологам, философам, социологам и всем тем, кто интересуется проблемами современной психологии.

Абрамова Г.С. Возрастная психология: Учеб. пособие для студ. вузов

Финансовые коэффициенты рассчитываются по данным Баланса и Отчета о Это простой инструмент, позволяющий сосредоточить внимание на Характеризуют эффективность финансового менеджмента.

Скачать бесплатно книги, учебники в Казахстане. Наиболее распространенный прием финансового анализа в условиях рыночной экономики – использование Значение таких коэффициентов определяется возможностью сопоставления полученных Главная страница | Финансовый менеджмент | 9.4.

Электронные книги и учебники на тему финансовый менеджмент

В учебнике рассмотрены теоретические аспекты финансового менеджмента, описана модель потоков платежей, затронуты вопросы экономического прогнозирования и планирования, указаны форматы основных и операционных бюджетов. Приведены основные подходы к управлению заёмными средствами и оборотными активами, изложены принципы налоговой политики организации, освещены вопросы экономической оценки инвестиционных проектов.

Сущность, цели и задачи финансового менеджмента.8. 1.2. Механизм и функции Основные финансовые коэффициенты отчетности.32. 2.4.. финансовый менеджмент это вид деятельности, который может быть выделен в.

История развития финансового менеджмента в России. Эволюция целей финансового менеджмента. Базовые показатели финансового менеджмента. 1993. Е.С. Стоянова и др. Финансовый менеджмент. Учебник. 2001.

Читать или скачать книги и учебники на тему финансовый менеджмент в электронной Сформулированы концепции финансового менеджмента на. коэффициентов прибыльности продаж, рентабельности активов и т.д.

• Читать или скачать книги и учебники на тему сделки с недвижимостью в налог и плата за землю накануне реформы налогообложения : монография.
• Учебник по экономике недвижимости, Севостьянов А.В. и развития земельного участка, налогообложение и страхование объектов недвижимости.

Оценка экономико-правовой базы налогообложения недвижимости.. Асаул А.Н. Экономика недвижимости : учебник для вузов / А.Н. Асаул. 2-е изд. -.

Navigation: На главную | Учебники по предметам | Автора учебников | Отзывы Объектами налогообложения в сфере недвижимости являются.

1.2 Оценка недвижимости как компонент системы налогообложения. Майбуров, И. А. Теория и история налогообложения : учебник для вузов / И. А.

Объектами налогообложения в сфере недвижимости являются искусственные объекты недвижимости, земельные участки, доходы от продажи объекта недвижимости, отдельные виды деятельности в сфере недвижимости (доверительное управление) и др. Один и тот же объект недвижимости может облагаться налогом одного вида только один раз. Неоспоримое преимущество таких налогов состоит в том, что налоговая база остается сравнительно устойчивой и не зависит от макроэкономических цифр и деловой активности в экономике. Установлены две формы платы за использование земли: земельный налог (до введения в действие налога на недвижимость) и арендная плата. Цель введения платы за землю – стимулирование рационального использования, охраны и освоения земель, повышение плодородия почв, выравнивание социально-экономических условий хозяйствования на землях разного качества, развитие инфраструктуры в населенных пунктах, формирование специальных фондов финансирования этих мероприятий. С 01.01.2006 г. в соответствии с Земельным кодексом РФ ставки земельного налога высчитывают в процентах от кадастровой оценки земли.[72 ] В сельской местности земельный налог для промышленных и коммерческих объектов, санаториев, домов отдыха составляет 1,5 % от кадастровой стоимости участка; для физических лиц и производителей сельхозпродукции – 0,3 %. Обязанность по уплате земельного налога у собственника земельного участка возникает с момента государственной регистрации права собственности на участок. При этом продавец участка остается налогоплательщиком земельного налога до момента государственной регистрации прекращения права собственности. Датой государственной регистрации прав является день внесения соответствующих записей о правах в Единый государственный реестр прав. Налог на имущество физических лиц, как и земельный, относится к местным налогам и взимается непосредственно с собственника объекта недвижимости. Плательщиками налогов признаются собственники объектов недвижимости (жилых домов, квартир, дач, гаражей и иных строений, помещений и сооружений) независимо от того, пользуются они этой недвижимостью или нет. Базой для исчисления налога на объекты недвижимости является сумма инвентаризационных стоимостей объектов налогообложения, определяемая органами технической инвентаризации. Инвентаризационная стоимость – это восстановительная стоимость объекта с учетом износа и динамики роста цен на строительную продукцию, работы и услуги. Налог на объекты недвижимости уплачивается ежегодно по ставкам, устанавливаемым нормативными правовыми актами представительных органов местного самоуправления в зависимости от суммарной инвентаризационной стоимости. Ставки устанавливают в следующих пределах: при стоимости объекта недвижимости до 300 тыс. р. ставка налога – 0,1 %; от 300 до 500 тыс. р. – 0,3 %; свыше 500 тыс. р. – 2 %. Налоги на имущество физических лиц исчисляют налоговые органы по месту нахождения объектов налогообложения по состоянию на 1 января каждого года. Налог на объекты недвижимости не уплачивают пенсионеры, граждане, уволенные с военной службы, выполнявшие интернациональный долг в Афганистане и других странах, родители и супруги военнослужащих, погибших при исполнении служебных обязанностей. Не взимаются налоги с помещений и строений, принадлежащих деятелям культуры, искусства, собственникам жилых и хозяйственных строений, сооружений площадью до 50 м2 и др. При продаже объектов недвижимости физическим лицом[73] налоги[74] взимаются со всех доходов, полученных в результате реализации объектов. Налоговый кодекс предусматривает освобождение от налогообложения сумм, направленных на новое строительство либо приобретение на территории Российской Федерации жилого дома или квартиры в размере фактически произведенных расходов (но не более 600 тыс. р.) без учета сумм, направленных на уплату процентов по ипотечным кредитам. Налоговому контролю подлежат расходы физических лиц на приобретение объекта недвижимости.[75] Налоговый контроль проводится на основе информации от организаций, осуществляющих регистрацию прав на объекты недвижимости и сделок с ними. Если физическое лицо принимает долевое участие в строительстве жилого дома и по окончании строительства квартира будет передана в его частную собственность без оформления договора купли-продажи, то законодательством не предусмотрено сообщение в налоговый орган о совершении такой сделки. При дарении объектов недвижимости физическими лицами плательщиками налога являются физические лица, принимающие объекты недвижимости, переходящие в их собственность в порядке дарения. При этом закон не уточняет, от кого физическое лицо может получить подарок, подлежащий обложению налогом: от физического или юридического лица. Налог с имущества, переходящего физическим лицам в порядке наследования, не взимается. С 01.01.2006 г. доходы, получаемые гражданами, являющимися членами одной семьи или близкими родственниками, при дарении недвижимого имущества, транспортных средств, акций, долей, паев, не облагаются налогом на доходы физических лиц. Для всех остальных действует ставка налога на доходы физических лиц в размере 13 %, которая не зависит от стоимости подарка. Налог на имущество предприятий относится к категории региональных. Устанавливается он федеральным законом, который определяет максимальную ставку налога, а законодательные органы субъектов Федерации – конкретные ставки в зависимости от видов деятельности предприятий. Налогом облагаются основные средства (в том числе и объекты недвижимости), нематериальные активы, запасы и затраты, находящиеся на балансе плательщика. Сумма налога определяется как произведение налоговой ставки, действующей на территории субъектов РФ, и стоимости основных средств (объектов недвижимости). Уплата налога на имущество в бюджет должна производиться по месту нахождения организации, ее филиалов и иных обособленных подразделений. При доверительном управлении, учредителем которого является физическое лицо, плательщиками налога являются физические лица, владеющие имуществом[76] на праве собственности. При доверительном управлении перехода права собственности не возникает. Обязанность по уплате налога на прибыль с доходов, полученных от операций с имуществом, переданным в доверительное управление юридическим лицам, также лежит на учредителе. Учредитель доверительного управления исчисляет и уплачивает налог на прибыль от операций с имуществом, переданным в доверительное управление, согласно закону РФ «О налоге на прибыль предприятий и организаций». Продажа предприятия как имущественного комплекса облагается налогом на добавленную стоимость. Налоговую базу определяют отдельно по каждому виду активов предприятия. Если предприятие продано по цене ниже балансовой стоимости реализованного имущества, для налогообложения применяют поправочный коэффициент, рассчитанный как отношение цены реализации предприятия к балансовой стоимости указанного имущества. Для налогообложения цену каждого вида имущества принимают равной произведению ее балансовой стоимости на поправочный коэффициент. Существующая налоговая система имеет массу недостатков, затрудняющих эффективное использование земель поселений, зданий и сооружений, а налог на имущество предприятий не способствует внедрению новых технологий и тормозит инвестиции в модернизацию основных фондов. Введение консолидированного налога на недвижимость на основе рыночной стоимости объектов недвижимости снизит налоговую нагрузку на активную часть основных фондов, освободит от налогообложения машины, оборудование, часть оборотных средств (которые входят в налоговую базу налога на имущество организаций, но не являются объектами недвижимости). Единый налог на недвижимость предусмотрен специальной частью Налогового кодекса взамен действующих налогов на имущество организаций и физических лиц и земельного налога.[77 ] Проработка различных вариантов показала, что единовременная замена земельного и имущественных налогов налогом на недвижимость невозможна, для этого необходим переходный период.[78 ] На первом этапе переход к налогу на недвижимость разрешен только для юридических лиц, которые являются полными собственниками земельных участков и расположенных на них объектов. Таким образом стимулируется выкуп земель и появляется возможность сбалансировать доходы бюджета в условиях сокращения налоговой базы за счет выпадения активной части капитала (движимого имущества). Чем эффективнее используется земля (высокий удельный вес машин, оборудования, оборотных средств), тем выгоднее ее выкупить. При продаже земель решаются задачи стимулирования эффективных землепользователей и вложений в модернизацию производства при одновременном соблюдении интересов бюджета. Муниципалитеты, продавая землю, сохраняют стабильный источник доходов в виде процента от рыночной стоимости объектов недвижимости и устанавливают стабильные и прозрачные правила оборота недвижимости, стимулируют расширение класса собственников. С другой стороны, стабильное налогообложение защищает владельцев объектов недвижимости и их инвестиции от резких изменений налогового бремени, имеющих место при индексации ставок земельного налога федеральными решениями, а также стимулирует вложения в обновление производственной базы, внедрение новых технологий, развитие территорий. Еще одним доводом в пользу консолидированного налога является более справедливое распределение налогов, которое должно быть увязано с реальной стоимостью объектов недвижимости с учетом социально-экономических ограничений (в частности, платежеспособности населения). Формирование единого объекта жилой недвижимости – здание/квартира и земля/земельная доля – позволяет рассматривать собственника такого объекта как полноценного участника рынка недвижимости. [72] По официальным данным, в стране 32 млн землевладельцев, в ходе проверки было обнаружено еще 8 млн участков, которыми хозяева пользовались, хотя документально они нигде и не числились. В реальном выражении это около 800 тыс. га, в основном владения крестьян и дачников, не оформивших свои права. [73] С 01.01.2001 г. налогообложение доходов физических лиц осуществляется в соответствии с положениями гл. 23 «Налог на доходы физических лиц» Налогового кодекса РФ. [74] Ст. 209, 210 НК РФ. [75] Ст. 86.1 НК РФ. [76] Ст. 1 закона РФ «О налогах на имущество физических лиц» от 09.12.1991 г. № 2003–1. [77] Концепция его введения отрабатывается в ходе эксперимента, предусмотренного федеральным законом № 110-ФЗ от 20.07.97 г. «О проведении эксперимента по налогообложению недвижимости в городах Великом Новгороде и Твери». [78] С 01.01. 2000 г. налог на недвижимость введен в Великом Новгороде решением городской думы на основании соответствующего закона Новгородской области.

Асаул А.Н. и др. Экономика недвижимости: Плата за землю и налогообложение недвижимости

А. Н. Асаул, С. Н. Иванов, М. К. Старовойтов Экономика недвижимости. Учебник для вузов. - 3-е изд., исправл. - СПб.: АНО «ИПЭВ», 2009. -304 с.